CN101382106B - 低噪声燃料喷射泵 - Google Patents

Abstract

本发明涉及低噪声燃料喷射泵。燃料泵组件包括限定了泵腔的泵衬套，柱塞、凸轮随动件和通过增加或减少该燃料泵组件的液压和/或机械柔量来吸收噪声的柔量装置。该柔量装置可以包括弹簧垫圈或者压配合弹簧。泵衬套和/或柱塞包括作为增加死容积的柔量装置的腔室，该腔室通过节流孔与泵腔流体连通。可偏斜或可动机构位于增加死容积的腔室中，并且电磁铁改变该节流孔的直径。可动机构包括具有与发动机转速有关的开关压力的提升阀。车辆包括发动机，传动装置，燃料轨道和设置有至少一个用于吸收液压噪声分量的柔量装置的燃料泵组件。

Description

低噪声燃料喷射泵

要求优先权

本申请要求2007年9月7日提交的美国临时专利申请NO.60/970,573的优先权，其在此全文引用以供参考。 

技术领域

本发明涉及直接高压泵组件，其具有在高压泵组件的加压行程期间用于最小化液压噪声元件的增加的液压和/或机械柔量水平。

背景技术

燃料泵用来将一定量的燃料从燃料源送到内燃机的燃料输送系统。取决于燃料输送系统的类型，例如化油器、节气门体喷射系统、端口喷射系统或者直喷燃料系统，燃料可能以相对低压或高压水平输送。例如，燃料喷射系统通常要求以高于化油器的压力输送燃料。

火花点火直接喷射(SIDI)发动机通常采用高压燃料泵，该泵是由用于内燃机气门机构驱动的凸轮轴驱动的。有利的是利用凸轮轴或者凸轮轴驱动机构驱动燃料泵，因为泵操作的某些方面需要与发动机同步。

SIDI的潜在优势包括发动机动力的大幅增加，改进的燃料经济性、更平稳的起动和减少的排气管排放。然而，因为使用SIDI发动机的高压燃料喷射泵系统通常采用大约150到200巴的轨道压力，这种组件的性能在特定条件下可能小于最优值，尤其是在发动机以相对低速运行时的阶段期间。

发明内容

因此，燃料泵组件设置为具有限定了泵腔的泵衬套，可在泵腔中移动来加压一定量燃料的柱塞，和与柱塞和可动发动机部件连续接触的凸轮随动件。发动机部件的动作移动凸轮随动件和柱塞来在柱塞的加压行程期间加压流体。该泵组件包括至少一个吸收或分散沿柱塞主轴线的液压噪声分量的装置。

根据发明的另一方面，该装置是沿柱塞的主轴线提供预定弹簧力的弹簧。

根据本发明的另一方面，该弹簧至少部分地设置在凸轮随动件中间，并且是弹簧垫圈或者压配合弹簧装置。

根据本发明的另一方面，泵衬套和柱塞中的至少一个包括用于增加泵衬套中死容积的腔室，该腔室通过控制节流孔与泵腔流体连通。

根据本发明的另一方面，电磁装置有选择地改变泵腔和腔室之间的控制节流孔的直径。

根据本发明的另一方面，可动机构设置在腔室内，同时可动机构可操作为沿一个方向移动来增加死容积，而沿另一方向移动来减少死容积。

根据本发明的另一方面，该腔室设置在柱塞中，并且该可动机构包括响应于预定状态而有选择地使流体进入腔室的阀。

根据本发明的另一方面，该阀是具有计算开关压力的提升阀，该压力以对应的阈值发动机速度开关提升阀。

根据本发明的另一方面，高压燃料泵组件包括泵衬套，柱塞和具有形成在一端的腔室的凸轮随动件。该凸轮随动件在另一端与可动发动机部件连续动态接触。泵衬套、柱塞和/或凸轮随动件腔室包括用于吸收沿泵衬套和柱塞的公用轴线的液压噪声分量的装置。

根据本发明的另一方面，车辆包括内燃机，传动装置，具有至少一个设置为将一定量的加压燃料喷射到发动机的燃料喷射装置的燃料轨道，和燃料泵组件。该燃料泵组件具有泵腔和柱塞，该柱塞可在泵腔中移动来加压一定量燃料并被设置为带有至少一个设置为吸收或分散液压噪声分量的装置。

根据接下来结合伴随的附图时对实现本发明的最佳方式的详细描述，本发明的上述特征和优势以及其他特征和优势是显而易见的。

附图说明

图1是具有内燃机和根据本发明的高压(HP)燃料泵组件的车辆的示意图；

图2是根据本发明的HP燃料泵组件的部分示意性横截面视图；

图2A是描述与凸轮角有关的柱塞行程的示意图；

图3是图2所示的HP燃料泵组件的不同部分的另一个示意性横截面视图；

图3A是图2和3所示的HP燃料泵组件的凸轮随动件部分的部分横截面视图；

图4A是可选HP燃料泵组件的示意性衬套部分的局部横截面视图；

图4B是图2和3所示的HP燃料泵组件的可选衬套的示意性局部横截面视图，该衬套部分具有两个互连的容积形成蓄压器；

图4C是图2和3所示的HP燃料泵组件的可选衬套的示意性局部横截面视图，具有布置在两个互连的容积之一中的活塞蓄压器；

图4D是图2和3所示的HP燃料泵组件的可选衬套的示意性局部横截面视图，具有布置在两个互连的容积之一中的盘式吸收器；

图5A是具有增大的液压柔量的柱塞的示意性局部横截面视图；

图5B是图5A的柱塞的替代实施例的示意性局部横截面视图；和

图5C是图5A和5B的柱塞的另一个替代实施例的示意性局部横截面视图。

具体实施方式

参考附图，贯穿几个附图，相同的参考数字对应于相同或相似的部件，开始参考图1，车辆10具有可操作地连接到传动装置14的发动机12。传动装置14具有与多个车轮(未示出)驱动连接的输出构件20，用于将转矩或动力从发动机12传递到车轮(未示出)从而推进车辆10。在一个实施例中，发动机12是火花点火直接喷射(SIDI)发动机，然而发动机12还可能是柴油机或者利用高压燃料喷射的另一种类型或设计的发动机，其操作对本领域技术人员来说是已知的。

车辆10包括低压燃料箱或油箱15，其容纳可燃烧的燃料19，例如汽油或柴油。低压供给泵22，在图1中还标识为“L”来表示低压，设置在油箱15中，并可操作为将一定量的燃料19通过燃料管线11移入本发明的高压(HP)泵组件24中。在一个实施例中，HP泵组件24可操作为使燃料19快速加压到大约150到200巴，然而该HP泵组件24可被设置为将燃料19加压到发动机12的实际设计所需的任何压力级。

然后加压燃料19A通过高压燃料管线11A被输送到具有至少一个压力传感器13的燃料轨道16，该压力传感器适合于感应燃料轨道16或其 附近的流体压力。离开燃料轨道16，然后通过一系列燃料喷射器16A将加压燃料19A直接喷射到发动机12中。电子控制装置或控制器17与发动机12、燃料轨道16、供给泵22和HP泵组件24电连通，并对HP泵组件24的各个部件提供必要的控制和/或同步性。

现在参考图2，HP泵组件24包括缸或泵衬套50，活塞或柱塞48，柱塞轴46、凸轮随动件44和各个内部连接的流体通道和流体控制阀，正如接下来所述的那样。出于清楚考虑，示意性图示了HP泵组件24，为了实现HP泵组件24中可用空间的最有效利用，根据需要相对于泵衬套50对接下来描述的各个内部连接的流体通道设置尺寸、结构和/或排列。

泵衬套50是由例如不锈钢或合适的金属合金的高强度材料构成的并限定了具有连续圆柱形内壁59A的圆柱形腔室或泵腔59。柱塞48大体是圆柱形的并设置在泵腔59中，并可操作为响应于发动机部件，例如接下来描述的凸轮部分42，施加的力而沿箭头A和B的方向在泵腔59中交替地滑动或移动。柱塞48在泵衬套50中的密封取决于高精度配合或间隙，例如但不限于大约2-3微米。

HP泵组件24被设置为如图所示的双作用柱塞，因此，柱塞48分隔泵腔59中的下腔51A和上腔51B。泵腔59的内壁59A和柱塞48的下表面48B限定了下腔51A，而泵腔59的内壁59A和柱塞48的上表面48A限定了上腔51B。传送孔79指向下部输送通道61，该下部输送通道61与进口通道18A流体连通。于是在柱塞48动作期间，一定量的未使用、未压缩或其他多余的燃料19根据需要从下腔51A回到燃料管线11。

柱塞48可操作地连接到柱塞轴46或与其一体形成，该柱塞轴46同心设置在形成于泵衬套50的下部31中的开口63中并流经该开口。例如O形环或其他适合的流体密封的密封件60防止流体通过位于柱塞轴46和泵衬套50之间的开口63侧流(bypass)。柱塞48和柱塞轴46可由一个连续的部件一体形成从而使材料强度最大化。同样地，柱塞48和柱塞轴46的相对直径可能大体尺寸相同，或者如图2所示，柱塞轴46相对于柱塞48具有变小的直径。

HP泵组件24可经由发动机12(见图1)操作性驱动。为了将动力从发动机12传递到柱塞48，因此，驱动机构23与HP泵组件24连续接触，同时将驱动机构23设置为沿箭头A的方向移动柱塞48。驱动机构23可能 包括，例如，设置为具有基本等边的叶形(lobed)凸轮部分的转动凸轮部分42，每个边都具有基本同样的表面43。凸轮部分42设置有任意实际数量的叶片，即1，2，3或者4个叶片是最为普通的叶片结构。图2中显示了3叶片凸轮，此后的其余描述也采取这种3叶片凸轮设计。凸轮部分42经由从此穿过的轴69与发动机12(见图1)可操作地连接，该轴69与发动机12直接或间接相连，因此接收来自发动机12的动力沿箭头C的方向转动。

柱塞轴46，或者柱塞48，假设柱塞48与柱塞轴46形成一个整体部件，与凸轮连接件或者凸轮随动件44(也见图3)连续接触或啮合。在一个实施例中，柱塞轴46和凸轮随动件44的连续接触是经由位于柱塞轴46和凸轮随动件44的中心部分74之间的插入式机械隔离器组件或吸收装置92，正如接下来参考图3和3A所述的那样。

凸轮随动件44可由圆柱形的金属或其他足够粗糙的材料制成，并通过连接销或轴41可操作地连接到车轮或滚子元件44A。滚子元件44A与凸轮部分42的外表面43连续地动态或滚动接触。通过凸轮部分42的转动，柱塞48首先沿箭头A的方向推动或移动从而造成柱塞48的加压状态或上行程。此后，位于凸轮随动件44和泵衬套50下部31之间的回复弹簧沿箭头A的方向施加足够的回复力来沿运动的公共或共有轴线55在箭头B的方向上反作用或移动柱塞48、柱塞轴46和凸轮随动件44。按照这种方式，在滚子元件44A和凸轮部分42之间保持连续接触。

仍旧参考图2，HP泵组件24包括选择性制动的进口阀72，例如通过电磁铁56或其他合适的控制机构，来将一定量燃料19从油箱15(见图1)输送经过泵衬套50的进口端80，正如箭头I所示。进口通道18A与油箱15(见图1)通过燃料管线11流体连通，通过燃料管线11和下部输送通道61将燃料送到进口阀72。出口阀71与泵衬套50的出口端81流体连通，并被设置为响应于低压差或者ΔP，例如穿过出口阀71的低ΔP，进行制动。在本发明的范围内，出口阀71相对于进口阀72的实际角度方位可以变化，诸如方位可以根据特定的燃料管线包装要求来选择。因此，虽然出于清楚考虑，在图2中示例性地显示出出口阀71与进口阀72相对，本领域技术人员应该理解出口阀71不需要设置为直接与进口阀72相对。允许加压燃料19A通过由箭头O所示的出口通道18B和高压燃料管线11A逸出，在这里燃料最终被导向燃料轨道16(见图1)，如下所述。

卸压通道58从出口通道18B带回进口阀72，如图所示安全阀70设置在卸压通道58中。安全阀70适合于响应于足够高的背压进行制动，由箭头F表示。虽然可以根据本发明选择其他压力极限，在一个实施例中，背压极限大约是210到230巴。因此根据需要，通过使未使用的加压燃料19A返回到常开进口阀72，卸压通道58提供适合于释放多余压力的压力复原循环。

正如本领域技术人员可以理解的，例如HP泵组件24的泵组件中的噪声可能包括衬套50中出现的液压噪声脉冲(由星形的F示例性表示)和电磁铁56中出现的电子机械冲击组成。虽然可以通过留意电磁铁56中的任一冲击元件(未示出)来最小化电子机械冲击，由于在泵衬套50中快速产生高压的方式，泵衬套50中的液压噪声分量的衰减是更复杂的工作。

HP泵组件24中的高压发展开始于柱塞48沿箭头B方向的下行程，即吸气或进气行程，因此一定量的燃料19从油箱15经由进口阀72被引入泵衬套50中。当燃料轨道16(见图1)上的压力降到低于例如通过压力传感器13(见图1)显示的需要或者计算压力时，电磁铁56用来关闭进口阀72。

进口阀72的关闭点相对于需要的燃料压力变化，并出现在柱塞48上行程，即柱塞48沿箭头A方向的运动，过程中的任意位置。在需要最大燃料输送和压力的最大节流孔(WOT)处，通过控制器17对进口阀72进行正时从而在柱塞48开始其从下止点位置-在图2中缩写为BDC-开始的上升时关闭。

参见图2和2A，对于图2的实施例中所示的三突角凸轮部分42，在图2A中表示为θ的总最大输送或者凸轮角为60度，即图2的凸轮部分42迫使或者移动柱塞48到其上止点位置(图2和2A简写为TDC)的点，图2A的Y轴表示柱塞48沿着其轴线55的行程。但是，在低燃料容积和/或低压力需求状况期间，例如发动机怠速或者低速操作期间，电磁线圈56不开始关闭直到接近柱塞48行程的中途，即由点72表示的约30度凸轮角，并且在区域28表示的关闭区域或范围内任意位置关闭。

再次参见图2，因为柱塞速度在入口阀72关闭时接近最大值，产生过于突然的压力脉动(星F)。例如，在小于1毫秒的时间内，柱塞48上形成的压力可能迅速增大到约150bar或更高。该脉动可能在泵衬套 50内产生，作用为箭头D方向上的力。从压力脉冲传递的力相等并且在方向上反作用，因此不仅该力在泵衬套50中向上定向，而且也相等地作为沿着轴线55向下朝向凸轮跟随件44的波而传递，由箭头E表示(见图2)。

这种突然的、几乎瞬间的压力增加是HP泵组件24中液压噪声分量的主要来源，其以沿着轴线55向下的波形进行传播。虽然在某些情况下，例如冷起动期间，某些“滤波”控制算法可编程为或以别的方式存储在控制器17中来利用柱塞48的速度协调泵衬套50内部的压力上升，这种控制算法在吸收液压噪声分量方面根本没有令人满意的效果。

因此，为了HP泵组件24中液压噪声分量的最佳减少，本发明意在获得HP泵组件24柔量(compliance)的增加，术语“柔量”在此是指本领域技术人员所理解的液压硬度的倒数。在本发明的范围内，存在两种引起或者增加HP泵组件24中的柔量的方法，这两种方法用来减少、消耗或以别的方式吸收如上所述的液压噪声分量：(1)通过改变收集在上腔51B中的柱塞48上方的燃料“缓动环(slug)”的容积和形状，即通过液压柔量装置，和(2)通过使用机械柔量装置来增加柱塞48和柱塞轴46沿轴线55的机械柔量。因此，根据本发明，可以选择一个或多个柔量设备，如下所述的液压或者机械的，来提供特定水平的液压和/或机械柔量从而获得最佳平衡，因此在HP泵组件24中设置至少一个这种柔量装置，正如将参考图3至5C描述的那样。

这种缓动环的硬度或加压燃料19A的容积由公式表示：

K＝{A²B}/V

其中A＝柱塞48的横截面表面积，V＝收集缓动环的总容积，B＝有关流体即燃料19的体积模量。对于汽油，B＝1,035Mpa。在图2中，当柱塞48位于上止点(TDC)时，总容积“V”是通过泵衬套50中的可用容积V1加上死容积V2-即保留在泵衬套50中的容积-确定的。

参考图3，HP泵组件24具有轴线55和泵衬套50，正如上参考图2所述的那样。泵衬套50具有上部52和下部31。装配螺栓73或者其他合适的紧固件将HP泵组件24连接到车辆10(见图1)的车辆表面10A上，例如套筒盖(bushing head)、发动机组或其他合适的表面。HP泵组件24包括可操作地连接到柱塞轴46或与柱塞轴46一体形成的柱塞48(见图2)，柱塞在图3的视图中看不到。第一柔量装置92设置在位于弹簧护 圈65(见图3A)和形成在凸轮随动件44中的腔室76的中心部分74之间的凸轮随动件44中，正如参考图3A描述的那样。

参考图3A，第一柔量装置92显示为位于凸轮随动件44的腔室76中的弹簧隔离器组件。第一柔量装置92由包括形成半径r的上表面87的接触按钮86组成。上表面87与柱塞轴46的端部、顶端或轴部分46A接触，即柱塞轴46经过或伸出弹簧护圈65的部分。

为了沿轴线55提供足够的机械柔量，弹簧装置88设置在凸轮随动件44的腔室76中。弹簧装置88可以是具有预定弹簧力的任一装置，例如如图所示的可压缩或者可偏转的弹簧垫圈，比方说Belleville垫圈，或者如剖视图所示的可选择的压配合弹簧装置88A，该压配合弹簧装置88A是设置和/或设计尺寸为压配合在腔室76的内壁76A上的杯形装置从而优化腔室76中弹簧装置88A的保持力。弹簧装置88，88A的硬度是可选择的从而提供所需的机械柔量的总水平。

接触按钮86用来桥接轴部分46A和弹簧装置88之间的距离，以及补偿HP泵组件24(见图2和3)的监测误差(misalignment)。例如，装配螺栓73(见图3)的不平衡上紧可能造成泵衬套50中柱塞48(见图2)的束缚(binding)状态。因此，半径(r)，即接触按钮86的弯曲上表面87意在适应更大程度的这种误差。

另外，弹簧装置88，88A的硬度，以及接触按钮86和腔室76的中心部分74之间的间隙“x”可以选为和/或设置为限制偏差并在预定的压力范围内提供最佳的噪声减少。当以低压工作时，例如，在一个实施例中，即使其他的强度范围和/或偏差距离在本发明的范围内也是可用的，但是可将弹簧装置88，88A设置为具有大约2400到2700N/mm的硬度和大于0.3到0.4mm的偏差。

为了提供足够的液压柔量，根据本发明，泵衬套50也以特定方式改变，正如将参考图4A-4B进行描述的那样。泵的容积效率与沿泵柱塞的轴线测量的硬度成反比，例如，沿图2，3和3A中HP泵组件24的轴线55测量的。因此，容积效率的百分比变换或者ΔVE(％)可以用公式表示：

ΔVE(％)＝(A²·B)/V_displ·[(K_x-K_ref)/(K_x·K_ref)]

其中A＝柱塞48的横截面表面积，B＝容纳流体即燃料19的体积模量，V_displ＝可用容积，即图2中的V1，K_x＝条件“x”的合成液压和机械 硬度，和K_ref＝合成的参考硬度或基本硬度。上述公式描述了由于减少给出的泵组件的液压硬度造成的性能折衷作用，即增加其柔量，同样地硬度的减少也减少了泵组件的效率。因此，如前所述，将弹簧装置88，88A的偏斜限制到预定范围或者足以仅仅在压力的特定范围内提供噪声减少的值，例如在最希望有这种噪声减少的相对低的工作压力范围内，并且还将该偏斜设置为在中心部分74降至最低点以便从根本上在柱塞轴46和凸轮随动件44之间形成刚性的连续连接。

参考图4A，出于清楚考虑以简化的示意性横截面表示HP泵组件24A的一部分，同时HP泵组件24A按照图2和3中的泵组件24设置。图4B至4D顺序描述了HP泵组件24的多个可选实施例，并分别标识为HP泵组件24B，24C和24D。

由图4A开始，作为图2和3所示的HP泵组件24的一部分的HP泵组件24A包括泵衬套50和设置在其中的柱塞48，该柱塞48可操作为沿先前所述的箭头A和B的方向移动。液压噪声分量或波(箭头E)响应于压力脉动沿轴线55传播。虽然未在图4A至4D中显示，可以使用在前所述的在图3和3A中所示的吸收器92来机械吸收或沿轴线55分散该液压噪音分量(箭头E)。然而，还通过可用容积V1和任何存在的死容积V2提供基本量的液压柔量，正如参考图2所述的那样。

参考图4B，可选的HP泵组件24B包括位于上腔51B和第二柔量装置92A之间的、具有直径“d”的控制节流孔296，例如由形成在与上腔51B相对的衬套50中的多个侧壁297限定的腔室或容积V2A。如图4B中所示，控制节流孔296的直径d可以使用电磁装置(S)有选择地控制，如果必要，或者设置为固定直径d。死容积V2有效地增加，因此增加收集在其中的加压燃料19A的缓动环的容积。

控制节流孔296的直径和容积V2A是分别选择的从而在预定的压力范围内提供充足的液压柔量，该控制节流孔296如此设计尺寸以便对选定阈值之上的柔量有可以忽略的影响。换句话说，在柱塞48的低速运行时，合成容积V1+V2和容积V2A都有效地穿过控制节流孔296“连通”，该节流孔可以使用电磁铁S选择性打开或者简单设置有合适尺寸的直径d，从而获得液压柔量的增加水平或者量。这可通过降低加压燃料19A(未示出)的缓动环的硬度来实现，同时在高速运行时控制节流孔296的固定时间常量本质上分离容积V2A。此后，液压硬度增加，得 到更好的泵唧效率。按照这种方式，可以通过消除衬套50中的压力脉动来获得液压噪声分量的低压的充分减少，同时不会危及包括部分24B的HP泵组件在高压工作过程中的效率。

参考图4C，可选的HP泵组件24C具有可选的衬套50B。在图4C的实施例中，上述的控制节流孔296位于上腔51B和有多个侧壁297A限定的腔室或容积V2B。虽然未在图4C中示出，还可以提供电磁铁S(见图4B)来控制控制节流孔296的直径，正如参考图4B如上所述的那样。第三柔量装置92B包括可偏斜的或者其他至少部分可动的机构，即响应于施加的力沿一个方向偏斜或移动的机械设备。例如，包括蓄压活塞298A的活塞型蓄压设备298和如图4C所示的复位弹簧93可设置在容积V2A中。在这个可选实施例中，由于存在复位弹簧93引入额外的控制变量，该变量值是可选择的以便在希望的压力范围内获得最佳的弹簧力。

最后，参考图4D，另一个可选HP泵组件24D具有设置在上腔51B和有多个侧壁297B限定的容积V2C之间的控制节流孔296，与图4B和4C所示的一样。虽然未在图4D中示出，电磁铁S(见图4B)还可以控制控制节流孔296的直径，正如参考图4B所述的。第四柔量装置92C具有另一个可偏斜机构，例如设置在容积V2B中的具有由箭头E标似乎的偏压力的薄盘吸收器299。在这个可选实施例中，该薄盘吸收器299是可选择的从而在希望的压力范围内具有最佳的偏压力(箭头E)。

现在参考图5A到5C，各个HP泵组件24E，24F和24G分别具有相应的柱塞48E，48F，48G，这些柱塞被设置为通过使用如下所述的特别设置的柱塞48来有效地增加加压燃料19A的收集缓动环的容积来增加液压柔量。在图5A中，一部分HP泵组件24E具有可选的柱塞48E，该柱塞设置有具有内容积V2D的第五柔量装置92D，例如通过沿轴线55钻孔或者挖空。该内容积V2D增加了加压燃料19A的收集缓动环的总容积，该容积先前限定为行程顶端保留在泵衬套50中的死容积V2，即柱塞48E的上死点，如先前所述的那样在硬度方面的总减少。

参考图5B，HP泵组件24F具有可选柱塞48F，该柱塞包括具有内容积V2D的第六柔量装置92E和控制节流孔27。在柱塞48F的低速运行过程，即发动机12(见图1)的低速运行中，容积V1和V2通过控制节流孔27与容积V2D有效连通从而获得较高水平的液压柔量。当柱塞48F的速度增加时，由于控制节流孔27的固定时间常量可有效地消除这种作 用，该控制节流孔用来分开容积V2D和V1，V2，因此泵唧效率在高发动机转速时增加。

最后，如图5C所示，HP泵组件24G包括具有第七柔量装置92F的可选柱塞48G，包括设置有具有预定弹簧力的弹簧的阀93。弹簧设置在容积V1和容积V2D之间。在图5C所示的实施例中，阀93设置为提升阀，根据阀93的位置，该提升阀被调整为希望的“开关”压力从而实现2级系统容量，即容积V1和V2以及容积V1，V2和V2D。按照这种方式，在低发动机转速状态下使内容积V2D是可选择地变化的从而增加液压柔量，同时在发动机转速增加到超过阈值转速时封闭容积V2D。

尽管已经详细描述了实现本发明的最佳模式，但是本发明所属领域的技术人员会认识到在所附权利要求范围内实现本发明的各种可选设计和实施方式。

Claims (14)

1.一种用于加压一定量燃料的燃料泵组件，该泵组件包括：

泵衬套，限定了泵腔；

柱塞，设置在泵腔中，并且可在该泵腔中移动来加压该一定量燃料，该柱塞具有运动的主轴线；

凸轮随动件，与该柱塞持续接触并且响应于发动机部件的运动沿主轴线随该柱塞移动；和

至少一个柔量装置，设置为吸收沿主轴线的液压噪声分量；

其中所述至少一个柔量装置包括适合于用作液压蓄压器的腔室，用来增加泵衬套和柱塞中的至少一个中的死容积，该腔室通过控制节流孔与该泵腔流体连通。

2.如权利要求1所述的燃料泵组件，其特征在于所述至少一个柔量装置包括沿所述运动的主轴线提供预定弹簧力的弹簧。

3.如权利要求2所述的燃料泵组件，其特征在于该弹簧是从弹簧垫圈和压配合弹簧装置组成的组中选择的。

4.如权利要求1所述的燃料泵组件，进一步包括设置为有选择地改变该控制节流孔的直径的电磁装置。

5.如权利要求1所述的燃料泵组件，进一步包括设置在该腔室中的可动机构，该可动机构可操作为沿一个方向移动从而增加该腔室的容积，并且沿另一个方向移动从而减少该腔室的容积。

6.如权利要求5所述的燃料泵组件，其特征在于该腔室位于泵衬套中，并且该可动机构是从活塞型蓄压装置和薄盘吸收器组成的组中选择的。

7.如权利要求5所述的燃料泵组件，其特征在于该腔室位于柱塞中，并且该可动机构包括可操作为根据预定状态有选择地将该一定量燃料的部分引入该腔室的阀。

8.如权利要求7所述的燃料泵组件，其特征在于该阀是具有调整好的开关压力的提升阀，并且该预定状态是与该调整好的开关压力相对应的阈值发动机转速。

9.一种高压燃料泵组件，包括：

泵衬套，限定了泵腔； 

柱塞，可在该泵腔中移动来加压一定量燃料，该柱塞与该泵衬套具有公共轴线；

凸轮随动件，具有形成在一端的腔室，该凸轮随动件适合于在另一端与可动的发动机部件连续动态接触；

其中凸轮随动件包括设置为沿该公共轴线吸收液压噪声分量的第一柔量装置，并且其中该第一柔量装置是弹簧垫圈和压配合弹簧装置中的一者，沿运动的公共轴线提供预定弹簧力来实现液压噪声分量的吸收；并且

其中泵衬套和柱塞中的至少一个包括适合于作为液压蓄压器的腔室，用来增加泵衬套中的死容积，并且该腔室通过控制节流孔与该泵腔流体连通。

10.如权利要求9所述的高压燃料泵组件，其特征在于该腔室位于泵衬套中并且包围从活塞型蓄压装置和薄盘吸收器组成的组中选择的可动机构。

11.如权利要求9所述的高压燃料泵组件，进一步包括可操作为选择性改变该控制节流孔的直径的电磁装置。

12.一种车辆，包括：

内燃机；

传动装置，可操作地连接到该内燃机来推动车辆；

燃料轨道，具有至少一个设置为将一定量加压燃料喷射到内燃机中进行燃烧的燃料喷射器装置；和

燃料泵组件，用来将一定量的加压燃料输送到燃料轨道，该燃料泵组件具有限定了泵腔的泵衬套和可在该泵腔中移动来对一定量的燃料加压从而产生一定量的加压燃料的柱塞；

其中该燃料泵组件设置有至少一个柔量装置，该柔量装置设置为吸收该燃料泵组件中的液压噪声分量；

其中所述至少一个柔量装置包括适合于用作液压蓄压器的腔室，用来增加泵衬套和柱塞中的至少一个中的死容积，该腔室通过控制节流孔与该泵腔流体连通。

13.如权利要求12所述的车辆，其特征在于该至少一个柔量装置是设置为沿泵腔和柱塞共享的轴线吸收液压噪声分量的弹簧。

14.如权利要求12所述的车辆，进一步包括设置在该液压蓄压器 中的可动机构，该可动机构是可选择性移动的来交替地增加或减少该腔室容积的可用部分。 

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