DE19720017A1

DE19720017A1 - 90 DEG -Phasenschieber

Info

Publication number: DE19720017A1
Application number: DE19720017A
Authority: DE
Inventors: Kenji Fujita
Original assignee: NEC Corp
Current assignee: Renesas Electronics Corp
Priority date: 1996-05-13
Filing date: 1997-05-13
Publication date: 1997-11-20
Anticipated expiration: 2017-05-14
Also published as: DE19720017B4; US5914623A; JP3123922B2; JPH09307414A

Description

Die Erfindung betrifft einen 90°-Phasenschieber aus einem T-Flip-Flop und insbesondere einen Hochfrequenz-90°-Phasen schieber, der für einen orthogonalen Modulator-Demodulator bei digitaler Kommunikation geeignet ist.

Hinsichtlich der digitalen Kommunikation wird im allgemei nen ein Modulation-Demodulation-System wie OPSK (orthogona ler Phasenschiebeschlüssel; orthogonal phase shift keying) usw. für die Umsetzung verwendet. Bei diesem Modulation-De modulations-System wird ein orthogonaler Modulator verwen det. Signale mit 90°-Phasendifferenz zueinander werden in dem orthogonalen Modulator eingesetzt. Es ist erforderlich, daß ein derartiges 90°-Phasendifferenzsignal ein Signal mit hochpräziser Phasendifferenz ist.

Als erstes bekanntes Beispiel eines 90°-Phasenverschiebers ist ein 90°-Phasenverschieber mit T-Flip-Flop in Fig. 1 dargestellt. Der 90° Phasenverschieber der Fig. 1 umfaßt das T-Flip-Flop aus Signaleingabetransistoren Tr1 bis Tr4 und Bidifferentialtransistoren Tr5 bis Tr12. Sowohl ein Eingangssignal IN als auch ein komplementäres Eingangssi gnal (Inversionssignal von IN), deren Einschaltverhältnis (duty ratio) auf 50% verbleibt, werden an Eingangsanschlüs sen 21 bzw. 22 eingegeben. Dadurch werden Drehphasensignale mit 0°, 180°, 90° und 270° an Ausgangsanschlüssen 23, 24, 25 und 26 ausgegeben, wobei jeweils Lasttransistoren R1 bis R4 jeweils den bidifferenziellen Transistoren entsprechen.

Die japanische Patentoffenlegungsschrift Nr. Hei 3-159305 beschreibt einen 90°-Phasenschieber. Dies ist das zweite bekannte Beispiel. In diesem Beispiel kann eine Phasenab weichung korrigiert werden. Fig. 2 ist ein Blockdiagramm, das den 90°-Phasenschieber gemäß Hei 3-159305 darstellt. Ein Näherungs-90°-Phasenschieber 40 erzeugt eine Ausgabe. Die Ausgabe wird so erzeugt, daß einem Eingangssignal IN1 eine 90°-Phasenverschiebung vermittelt wird. Ein Synchron detektor 42 übernimmt ein Ausgangssignal V01 eines Addie rers 41 (wird später beschrieben) als Bezugssignal. Der Synchrondetektor 42 führt eine Synchronerfassung des Ein gangssignals IN1 durch. Ein Multiplizierer 43 multipliziert die Detektorausgabe mit dem Eingangssignal IN1. Ein Addie rer 41 addiert die Multiplikationsausgabe zu der Ausgabe des Näherungs-90°-Phasenschiebers 40. Ein Ausgangssignal Vol als Ausgabe des 90°-Phasenschiebers wird erzeugt.

Der wie oben beschrieben aufgebaute 90°-Phasenschieber ver gleicht das Ausgangssignal V01 mit dem Eingangssignal IN1. Eine Rückkopplung entsprechend der Phasenabweichung von der 90°-Phasendifferenz, die durch den Vergleich berechnet wurde, wird dem Ausgangssignal ausgesetzt, so daß die Ab weichung einer Ausgabephase automatisch korrigiert wird. Entsprechend diesem Verfahren kann ein Ausgabesignal V01 mit präziser 90°-Phasendifferenz abgenommen werden.

Bei dem 90°-Phasenschieber gemäß dem ersten bekannten Bei spiel ergibt sich die Schwierigkeit, daß der Wert des Ein schaltverhältnisses sowohl des Eingangssignals IN als auch des komplementären Eingangssignals präzise bei 50% liegen muß. Wenn sich ein Offset im Einschaltverhältnis ergibt, wird der Offset direkt als Phasenabweichung von der 90°-Phase ausgegeben.

Der 90°-Phasenverschieber gemäß dem zweiten bekannten Bei spiel kann nur schwierig mit geringem Dissipationsstrom und stabilem Betrieb bei Hochfrequenz betrieben werden, da bei dem obigen Aufbau der 90°-Phasenschieber einen Vergleicher oder einen Operationsverstärker aufweisen sollte. Im allge meinen ist es hinsichtlich dieser Schaltungen schwierig, sie mit geringer Dissipationsleistung und Hochgeschwindig keitsbetrieb zu betreiben.

Hinsichtlich des Vorstehenden ist es eine Aufgabe der Er findung, einen 90°-Phasenschieber zu schaffen, der mit ge ringer Dissipationsleistung und mit Hochgeschwindigkeitsbe trieb arbeitet, wobei ein Ausgangssignal mit einer präzisen 90°-Phasendifferenz stabil abgenommen werden kann.

Gemäß einem ersten Aspekt der Erfindung wird zur Lösung der obengenannten Aufgabe ein 90°-Phasenschieber geschaffen mit einem 1/2-Frequenzteiler, der ein T-Flip-Flop einsetzt, und Phasenverschiebemittel zur Erzeugung eines Signals mit ei ner 90°-Phasendifferenz basierend auf einem ersten Ein gangssignal, das auf einem 50%igen Einschaltverhältnis ge halten wird, und einem zweiten Eingangssignal, das ein Kom plementärsignal des ersten Eingangssignals ist. Der 90°-Phasenschieber umfaßt Berechnungs- oder Detektormittel zum Erfassen einer Gleichstromkomponente, die einem Offset zum 50%igen Einschaltverhältnis in Bezug auf jedes der ersten und zweiten Eingangssignale entspricht, und Gleichstrom rückkopplungsmittel, die eine Rückkopplung der Gleichstrom komponente als eine Vorspannung an ein Eingangsanschlußende des Phasenschiebemittels rückkoppelt.

Gemäß einem weiteren Aspekt der Erfindung weist das Detek tormittel bei dem 90°-Phasenschieber einen ersten und einen zweiten Transistor auf, denen das erste und das zweite Ein gangssignal eingegeben werden, und eine erste und eine zweite Last, die mit den Kollektoren des ersten und des zweiten Transistors verbunden sind, zum Abnehmen einer Gleichstromkomponente, die einem Offset zum 50%-Einschalt verhältnis entspricht, vom Kollektorstrom.

Gemäß einem weiteren Aspekt der Erfindung ist die Last des 90°-Phasenschiebers gemäß dem ersten Aspekt ein Wider standselement oder ein Induktionselement.

Gemäß einem weiteren Aspekt der Erfindung umfassen die Rückkopplungsmittel bei dem 90°-Phasenschieber gemäß dem ersten Aspekt ein Tiefpaßfilter zum Abnehmen der Gleich stromkomponente von einer elektrischen Potentialdifferenz zwischen der ersten und der zweiten Last, und Verstärkungs mittel zum Verstärken der Gleichstromkomponente vor deren Ausgabe an die Eingangsanschlußenden der Phasenschiebemit tel.

Die obige und weitere Aufgaben und neue Merkmale der Erfin dung werden aus der folgenden detaillierten Beschreibung in Verbindung mit den beigefügten Zeichnungen deutlich. Es soll hier jedoch ausdrücklich deutlich gemacht werden, daß die Zeichnungen lediglich zum Zweck der Erläuterung gedacht sind und nicht eine Definition der Grenzen der Erfindung darstellen.

Fig. 1 ist ein Schaltungsdiagramm eines ersten bekannten 90°-Phasenschiebers,

Fig. 2 ist ein Schaltungsdiagramm eines zweiten bekannten 90°-Phasenschiebers,

Fig. 3 ist ein Schaltungsdiagramm eines 90°-Phasenschie bers gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfin dung,

Fig. 4A ist ein Zeitablaufdiagramm zur Erläuterung des Be triebs eines 90°-Phasenschiebers im Anfangszustand sowie Signaldiagramme für Eingangsanschlüsse 8 und 9 der Signaleingangstransistoren Tr1 und Tr2,

Fig. 4B ist ein Zeitablaufdiagramm zur Erläuterung des Be triebs des 90°-Phasenschiebers in einem Anfangszu stand und Signaldiagramme an Ausgangsanschlüssen 11 bis 14,

Fig. 5A ist ein Zeitablaufdiagramm zur Erläuterung des Be triebs eines 90°-Phasenschiebers bis zum Erreichen eines stabilen Zustandes sowie Signalverlaufsdia gramme an den Eingangsanschlüssen 8 und 9 der Si gnaleingangstransistoren Tr1 und Tr2 bevor sie ei ner Rückkopplung ausgesetzt sind,

Fig. 5B ist ein Zeitablaufsdiagramm zur Erläuterung des Betriebs eines 90°-Phasenschiebers bis zum Errei chen eines stabilen Zustandes und Signalverlaufs diagramme an den Eingangsanschlüssen 8 und 9 der Signaleingangstransistoren Tr1 und Tr2, die einer Rückkopplung ausgesetzt sind,

Fig. 5C ist ein Zeitablaufsdiagramm zur Erläuterung des Betriebs des 90°-Phasenschiebers bis zum Erreichen eines stabilen Zustandes und Signalverlaufsdia gramme an den Ausgangsanschlüssen 11 bis 14 in dem stabilen Zustand, und

Fig. 6 ist ein Schaltungsdiagramm eines 90°-Phasenschie bers gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung.

Ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Erfindung wird nun mit Bezug auf die beigefügten Zeichnungen erläutert.

[Schaltungsaufbau]

Fig. 3 ist ein Schaltungsdiagramm eines 90°-Phasenschiebers gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung.

Der 90°-Phasenschieber der Fig. 3 umfaßt einen 90°-Phasen schiebe-Schaltungsabschnitt 1, eine Einschaltverhältnisse- Überwachungslast 2, ein Tiefpaßfilter 3 und einen Gleich stromkomponentenverstärker 4.

Der 90°-Phasenschiebeschaltungsabschnitt 1 umfaßt einen 1/2-Frequenzteiler mit einem T-Flip-Flop. Der 90°-Phasen schiebeschaltungsabschnitt 1 ist aus Signaleingangstransi storen Tr1 bis Tr2 und bidifferentiellen Transistoren Tr5 bis Tr12 und Lastwiderständen R1 bis R4 aufgebaut.

Ein Eingangssignal IN wird am Eingangsanschluß 5 eingege ben. Der Eingangsanschluß 5 ist mit der Basis des Si gnaleingangstransistors Tr1 über eine Kapazität C1 verbun den, die die Gleichstromkomponente unterbricht. Das komple mentäre Eingangssignal des Eingangssignals IN wird einem Eingangsanschluß 6 eingegeben. Der Eingangsanschluß 6 ist mit der Basis des Signaleingabetransistors Tr2 über eine Kapazität C2 verbunden, die die Gleichstromkomponente un terbricht. Eine Konstantstromquelle 7 ist zwischen Masse und einen Knoten eingefügt, der gemeinsam mit beiden Emit tern der Signaleingangstransistoren Tr1 und Tr2 verbunden ist.

Der Kollektor des Signaleingangstransistors Tr1 ist mit den Emittern der bidifferentiellen Transistoren Tr5, Tr8, Tr10 und Tr11 über einen Widerstand R5 verbunden, der eine Ein schaltverhältnis-Überwachungslast 2 darstellt. Der Kol lektor des Signaleingangstransistors Tr2 für das Komplemen tärsignal ist mit den Emittern der bidifferentiellen Tran sistoren Tr6, Tr7, Tr9, Tr12 über einen Widerstand R6 ver bunden, der eine Einschaltverhältnis-Überwachungslast 2 darstellt. Hier sind diese Widerstände R5 und R6 Elemente zur Wandlung von Kollektorströmen jeder der Signalein gangstransistoren Tr1 und Tr2 in Spannungen.

Beide Kollektoren der bidifferentiellen Transistoren Tr5, Tr6, die Kollektoren der bidifferentiellen Transistoren Tr7, Tr8, die Kollektoren der bidifferentiellen Transistoren Tr9, Tr10 und die Kollektoren der bidifferentiellen Transi storen Tr11, Tr12 sind mit einer Spannungsquelle Vcc (Gleichstromversorgung) über gemeinsame Lastwiderstände R1, R2, R3 und R4 verbunden. Die gemeinsam verbundenen Kollek toren der Transistoren Tr5, Tr6 sind mit den beiden Basen der bidifferentiellen Transistoren Tr7, Tr9 verbunden, die gemeinsam verbundenen Kollektoren der beiden Transistoren Tr7, Tr8 sind mit den Basen der bidifferentiellen Transi storen Tr6, Tr12 verbunden, die gemeinsam verbundenen Kol lektoren der Transistoren Tr9, Tr10 sind mit den Basen der bidifferentiellen Transistoren Tr11, Tr8 verbunden und die gemeinsam verbundenen Kollektoren der Transistoren Tr11, Tr12 sind mit den Basen der bidifferentiellen Transistoren Tr10, Tr5 verbunden.

4-Phasen-Ausgangsanschlüsse 11, 12, 13 und 14 erstrecken sich von den Kollektoren, die gemeinsam miteinander verbun den sind. Phasendifferenzsignale mit 0°, 180°, 90° und 270° werden jeweils von den Ausgangsanschlüssen ausgegeben.

Desweiteren sind die Kollektoren der Signaleingangstransi storen Tr1 und Tr2 mit dem Tiefpaßfilter 3 verbunden. Das Tiefpaßfilter 3 gibt ein elektrisches Mittelwertpotential (Gleichstromkomponente) aus, das dem Offset des Einschalt verhältnisses zwischen den Basen (Eingangsanschlüsse 8 und 9) der Signaleingangstransistoren Tr1 und Tr2 entspricht. Die Ausgangsspannung wird differentiell dem Gleichstromkom ponentenverstärker 4 eingegeben, um verstärkt zu werden. Die Ausgabeseite des Gleichstromkomponentenverstärkers 4 ist so geschaltet, daß die Basen der Signaleingangstransi storen Tr1 und Tr2 einer Negativrückkopplung der Gleich stromkomponente ausgesetzt sind. Wie in Fig. 3 dargestellt ist, sind sowohl das Tiefpaßfilter 3 als auch der Gleich stromkomponentenverstärker 4 so aufgebaut, daß sie eine Eingabe/Ausgabe des differentiellen Signals bewirken.

[Schaltungsbetrieb]

Der Betrieb des 90° Phasenschiebers mit dem oben beschrie benen Aufbau des Ausführungsbeispiels wird nun im Detail mit Bezug auf die Zeitablaufdiagramme der Fig. 4A, 4B, 5A, 5B und 5C erläutert. Die Fig. 4A und 4B sind Zeitab laufdiagramme des Anfangszustandes. Die Fig. 5A, 5B und 5C sind Zeitablaufdiagramme der Änderung der Bedingung bis zum Erreichen des stabilen Zustandes. In diesem Zeichnungen bezeichnen die Abszisse die Zeit t und die Ordinate eine Spannung v.

Im Folgenden wird der Betrieb unter der Annahme erläutert, daß eine Verzerrung der beiden Eingangssignalformen an den Eingangsanschlüssen 5 und 6 des 90°-Phasenschiebeschal tungsabschnitts 1 auftritt, und daß, wie in den Signalver läufen A und B der Fig. 2A dargestellt ist, der Signalver lauf (Frequenz = f₀), dessen Einschaltverhältnisse nicht 50% beträgt, eingegeben wird.

Es werden jeweils die Schaltzeiten der Signaleingangstran sistoren Tr1 und Tr2 für jeweils T1 und T2 genommen. Der Bezug dieser Schaltzeiten am Anfangszeitpunkt wird zu T1 = T2. Unter dieser Annahme gibt jeder der Ausgangsanschlüsse 11 bis 14 des 90°-Phasenschiebers das Signal mit Signalver läufen a, b, c und d aus, deren Phasenbeziehungen 0°, 180°, 90° bzw. 270° betragen, wie in Fig. 4B dargestellt ist. Die Frequenz dieser Signalverläufe a bis d wird mittels des T-Flip-Flop in allen Fällen in (1/2) f₀ frequenzgeteilt. Die Ausgabeverzögerung t1 des Signalverlaufs c, der auf der Ausgabe des Signalverlaufs a beruht, wird zu t1 = (T1-T2), mit dem Ergebnis, daß eine Abweichung von der 90°-Pha sendifferenz auftritt.

In Fällen, bei denen Signale mit Verzerrungen an die Ein gangsanschlüsse 5 und 6 angelegt werden, werden auf dem elektrischen Kollektorpotential der Signaleingangstransi storen Tr1 und Tr2 elektrische Potentialdifferenzen zwi schen den Kollektoren auftreten, wie in Fig. 5A dargestellt ist. Insbesondere wird der mittlere Spannungswert des Si gnalverlaufs A zu einer Spannung V1, wie in derselben Zeichnung dargestellt ist. Andererseits wird der mittlere Spannungswert des Signalverlaufs B zur Spannung V2, wie in derselben Zeichnung dargestellt ist. Wenn diese Spannungen V1 und V2 durch das Tiefpaßfilter 3 gelangen, wird folglich die elektrische Gleichspannungsdifferenz gegeben durch Δv = V1-V2, die so erhalten wird, daß die Differenz zwischen dem Signalverlauf A und dem Signalverlauf B der Differenzberechnung ausgesetzt wird. Die elektrische Gleichstrompotentialdifferenz Av wird durch den Gleichstromkomponentenverstärker 4 verstärkt. Die verstärkt elektrische Gleichstrompotentialdifferenz Av wird an die Eingangsanschlüsse 8 und 9 der Signaleingangstransistoren Tr1 und Tr2 gegeben. Als Ergebnis wird die Vorspannung des Transistors einer Negativrückkopplung unterworfen.

Wenn die Beziehung zwischen T1 und T2 T1 < T2 ist, wie in Fig. 4A dargestellt ist, fällt die Vorspannung des Ein gangsanschlusses 8 relativ, während die Vorspannung des Eingangsanschlusses 9 relative ansteigt. Die Signalverläufe der Eingangsanschlüsse 8 und 9 werden zu den Signalverläu fen A′ und B′, die jeweils in der Fig. 5B dargestellt sind. Nach dieser Zeit wird die oben dargestellte Rückkopplungs operation wiederholt. Die elektrische Gleichstrompotential differenz Av sinkt allmählich mit dem Zeitablauf. Die elek trischen Vorspannungspotentiale der Signaleingangstransi storen Tr1 und Tr2 kovergieren.

Wenn die Schleifenverstärkung optimiert ist, nachdem die elektrischen Vorspannpotentiale der Signaleingangstransi storen Tr1 und Tr2 konvergiert sind, werden die Schaltzei ten der Signaleingangstransistoren Tr1 und Tr2 gleich, was zur Bedingung T1 = T2 führt. Folglich werden, wie in Fig. 5c dargestellt ist, an den Ausgangsanschlüssen 11, 12, 13 und 14 vier Phasenausgaben a′, b′, c′ und d′ erhalten, die auf einer präzisen 90°-Phasendifferenz verbleiben.

Wie oben beschrieben wurde treten in Fällen, in denen Gleichstromoffsets zwischen den Eingangssignalen existie ren, die dem 90°-Phasenschiebeschaltungsabschnitt 1 zuge führt werden, oder wenn das Einschaltverhältnis nicht auf 50% gehalten wird, was durch Signalformverzerrung verur sacht wird, Differenzen zwischen Mittelwertströmen auf, die durch die Kollektoren der Signaleingangstransistoren Tr1 und Tr2 fließen. Die Differenz zwischen den mittleren Stromflüssen wird durch die Lasten (Widerstände R5, R6), die mit den jeweiligen Kollektoren der Signaleingangstran sistoren Tr1 und Tr2 verbunden sind, in Spannungen gewan delt. Anschließend wird ihre Gleichstromkomponente, die dem Offset des Einschaltverhältnisses entspricht, durch das Tiefpaßfilter 3 abgenommen. Die Gleichstromkomponente wird durch den Gleichstromkomponentenverstärker 4 verstärkt. Die Eingangsanschlüsse 8 und 9 des 90°-Phasenschiebeschaltungs abschnittes 1 werden einer Rückkopplung der Gleichstromkom ponente als Eingangsvorspannung so ausgesetzt, daß das Ein schaltverhältnis korrigiert wird. Aus diesen Gründen wird der Wert des Einschaltverhältnisses des Eingangssignals, das den Signaleingangstransistoren Tr1 und Tr2 entspricht, zu exakt 50%. Als Ergebnis wird ein Ausgabesignal mit exakt 90°- Phasendifferenz erhalten.

Wenn der 90°-Phasenschieber gemäß der Erfindung eingesetzt wird, wird festgestellt, daß der Phasenfehler wegen Gleich stromoffset oder Offest im Einschaltverhältnis des Ein gangssignals verbessert ist. Insbesondere ist in einem er sten Experiment, bei dem ein Offset von 20 mV zwischen den Eingangssignalen des 90°-Phasenschiebers existiert und wenn das Einschaltverhältnis zwischen den Eingangssignalen sich nur um 5% verschiebt, in beiden Fällen der Phasenfehler von 1,5° auf weniger als 0,1° verbessert. Gemäß einem zweiten Experiment, bei dem Einschaltverhältnis zwischen den Ein gangssignalen um nur 2% verschoben ist, ist in solch einem Fall der Phasenfehler von 1,5° auf weniger als 0,2° verbes sert.

[Modifiziertes Ausführungsbeispiel]

Wie in Fig. 6 dargestellt ist, ist, wenn eine Einschaltver hältnis-Überwachungslast 2 gebildet ist, es geeignet, eine Induktivität als Ersatz für einen Widerstand verwendet wird. Derselbe Betrieb und Effekt wie beim obigen Ausfüh rungsbeispiel wird bei einem solchen Aufbau erhalten.

Wie oben beschrieben wurde, wird erfindungsgemäß die Gleichstromkomponente entsprechend dem Offset vom 50%-Ein schaltverhältnis sowohl des ersten als auch des zweiten Eingangssignals ermittelt. Das Eingangsanschlußende der Phasenschiebemittel, die Signale mit 90°-Phasendifferenz erzeugen, wird der Rückkopplung der Gleichstromkomponente ausgesetzt. Wenn beispielsweise diese Maßnahmen für den 90°-Phasenschieber mit T-Flip-Flop eingesetzt werden, wird der Effekt erzielt, daß ein Ausgangssignal mit präziser 90°-Phasendifferenz erhalten wird, selbst wenn das Ein schaltverhältnis des ersten oder des zweiten Eingangssi gnals von dem 50%-Wert verschoben wird. Da gemäß diesem Aufbau der Komparator oder der Operationsverstärker wie bei der konventionellen Ausstattung nicht erforderlich ist, wird weiterhin der Effekt erzielt, daß ein stabiler 90°-Phasenschieber mit geringer Leistungsdissipation im Hoch frequenzband realisiert wird.

Claims

1. 90°-Phasenschieber mit einem 1/2-Frequenzteiler unter Einsatz eines T-Flip-Flops und Phasenschiebemitteln zur Erzeu gung eines Signals mit 90°-Phasendifferenz basierend sowohl auf einem ersten Eingangssignal, das auf einem Ein schaltverhältnis von 50% gehalten wird, als auch auf einem zweiten Eingangssignal, das ein Komplementärsignal des ersten Eingangssginals ist, mit:
Detektormitteln zum Erfassen einer Gleichstromkomponente, die einem Offset zum 50%-Einschaltverhältnis in Beziehung auf je des der ersten und zweiten Eingangssignale entspricht, und Gleichstromrückkopplungsmitteln zur Durchführung einer Rück kopplung der Gleichstromkomponente als Vorspannung an ein Ein gangsanschlußende der Phasenschiebemittel.

2. Phasenschieber nach Anspruch 1, wobei die Detektormittel einen ersten und einen zweiten Transistor aufweisen denen das erste und das zweite Eingangssignal eingegeben werden, und eine erste und eine zweite Last, die mit den Kollektoren des ersten und des zweiten Transistors verbunden sind, zum Abneh men einer Gleichstromkomponente, die dem Offset zum 50%-Ein schaltverhältnis entspricht, vom Kollektorstrom.

3. Phasenschieber nach Anspruch 2, wobei die Last ein Wider standselement oder ein Induktionselement ist.

4. Phasenschieber nach Anspruch 1, 2 oder 3, wobei die Rück kopplungsmittel ein Tiefpaßfilter zum Abnehmen der Gleich stromkomponente von einer elektrischen Potentialdifferenz zwi schen der ersten und der zweiten Last aufweisen und Verstär kermittel zum Verstärken der Gleichstromkomponente vor der Ausgabe an das Eingangsanschlußende der Phasenschiebemittel.