DE19841755A1

DE19841755A1 - Polarisation transformer for optical transmission engineering

Info

Publication number: DE19841755A1
Application number: DE1998141755
Authority: DE
Inventors: Reinhold Noe
Original assignee: Siemens AG
Current assignee: Siemens AG
Priority date: 1998-09-11
Filing date: 1998-09-11
Publication date: 2000-03-23

Abstract

A polarisation transformer (TRF1-TRF4) is based on a substrate (SUB) made of a double-refraction (birefrigence) material and includes a waveguide (WG) with combed, mode- transducer electrodes (E11,E21...) having interdigitations running transversely to the waveguide (WG), and in which the electrodes (E11,E21...) can be switched for changing the polarisation transformation. A combed earthing electrode (M) is used with its interdigitations likewise directed transversely to the waveguide (WG) orientation and interdigitating with the fingers of the other electrodes. The electrodes (Eij: i=1,2; j=1,2..n) can be controlled individually or in more than two groups, individually by grouping.

Description

Die Erfindung betrifft eine Einrichtung zur Detektion von Polarisationsmodendispersion eines optischen Datensignals gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruches 1.The invention relates to a device for the detection of Polarization mode dispersion of an optical data signal according to the preamble of claim 1.

In der optischen Übertragungstechnik werden lange Lichtwel lenleiter-Übertragungsstrecken eingesetzt. Die Lichtwellen leiter sind herstellungsbedingt nicht vollständig isotrop, sondern schwach doppelbrechend. Wegen der langen Über tragungsstrecke ergibt sich eine frequenzabhängige Polarisa tionstransformation - Polarisationsmodendispersion oder Pola risationsdispersion genannt, abgekürzt PMD. Diese führt durch Änderung der Polarisation des optischen Signals als Funktion der optischen Frequenz und - verbunden damit - un terschiedlichen frequenzabhängigen Laufzeiten zur Verbrei terung gesendeter Impulse, wodurch empfangsseitig deren Erkennbarkeit reduziert und dadurch die übertragene Datenrate begrenzt wird.In optical transmission technology, long light waves are lenleiter transmission lines used. The light waves Due to the manufacturing process, conductors are not completely isotropic, but weakly birefringent. Because of the long over transmission distance results in a frequency-dependent Polarisa tion transformation - polarization mode dispersion or pola called risk dispersion, abbreviated PMD. This carries out Change in polarization of the optical signal as a function the optical frequency and - connected with it - un different frequency-dependent transit times transmission of transmitted impulses, whereby Recognizability is reduced and thus the transmitted data rate is limited.

Erschwerend kommt hinzu, daß sich durch Temperaturänderung oder mechanische Beanspruchung das Übertragungsverhalten der Strecke und somit auch die PMD ändert. Deshalb werden adap tive PMD-Kompensatoren eingesetzt, die in den Übertragungs pfad eingefügt werden. Zu deren Ansteuerung müssen im opti schen Empfänger PMD-Verzerrungen detektiert werden. Der Kom pensator läßt sich dann beispielsweise mit einem Gradien tenalgorithmus optimal einstellen.To make matters worse, changes in temperature or mechanical stress the transmission behavior of the Route and thus also the PMD changes. That is why adap tive PMD compensators used in the transmission path. To control them, the opti the receiver's PMD distortion can be detected. The comm pensator can then be used, for example, with a gradient optimally set the ten algorithm.

In Electronic Letters 17. Februar 1994, Band 30, Nr. 4, Seite 348 bis 349 wird ein Bandpaßfilter zur Filterung eines Daten signals eingesetzt, dessen PMD zu detektieren ist. Ein Leistungsdetektor am Filterausgang liefert ein Signal, das desto höher ist, je geringer die PMD-Verzerrungen sind.In Electronic Letters February 17, 1994, volume 30, number 4, page 348 to 349 becomes a bandpass filter for filtering data signals used, whose PMD can be detected. On Power detector at the filter output provides a signal that the higher the lower the PMD distortion.

Nachteilig ist, daß bei Vorliegen großer PMD erster Ordnung sich dieses Signal als Funktion der differentiellen Gruppen laufzeit DGD (Differential Group Delay) nicht monoton verän dert und daher keine eindeutigen Signale zu gewinnen sind.The disadvantage is that when there are large first order PMDs this signal as a function of the differential groups duration DGD (Differential Group Delay) not monotonously change changes and therefore no clear signals can be obtained.

In Proceedings OEC 94, 14e-12, Seiten 258 bis 259, Makuhari Messe, Japan 1994 wird ein anderes Verfahren verwendet, bei dem die Leistung des Differenzsignals zwischen Entschei derausgang und Entscheidereingang ausgewertet wird. Dieses Signal besitzt aber eine geringere Empfindlichkeit für PMD-Ver zerrungen als ein geeignetes Bandfilter. Insbesondere bei starken PMD-Verzerrungen, in denen die DGD die Bitdauer über schreitet, kann es außerdem zu falschen Entscheidungen kom men, so daß das gewonnene Signal in solchen Fällen ein unge eignetes Kriterium für das Vorliegen von PMD-Verzerrungen ist.In Proceedings OEC 94, 14e-12, pages 258 to 259, Makuhari Fair, Japan 1994 another method is used at which is the power of the difference signal between decisions the output and decision-maker input is evaluated. This However, the signal has a lower sensitivity for PMD-Ver strains as a suitable bandpass filter. Especially at strong PMD distortions in which the DGD exceeds the bit duration steps, it can also lead to wrong decisions Men, so that the signal obtained in such a suitable criterion for the existence of PMD distortions is.

Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, einen zuverlässigen Detektor auch für größere Werte der differentiellen Gruppen laufzeit anzugeben. Ferner ist eine geeignete Anordnung zur Kompensation der Polarisationsmodendispersion und auch zur optimalen Einstellung dieses Detektors anzugeben.The object of the invention is a reliable Detector also for larger values of the differential groups to specify the term. A suitable arrangement for Compensation of the polarization mode dispersion and also for to specify the optimal setting of this detector.

Die Aufgabe wird durch eine Einrichtung zur Detektion von Polarisationsmodendispersion gemäß Anspruch 1 gelöst.The task is performed by a device for the detection of Polarization mode dispersion according to claim 1 solved.

In dem unabhängigen Anspruch 7 ist eine Variante dieser Lösung beschrieben.In the independent claim 7 is a variant of this Solution described.

Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.Advantageous developments of the invention are in the Subclaims specified.

Der besondere Vorteil der Erfindung liegt in der Kombination von in den genutzten Hauptbereichen monoton verlaufenden Aus gangsspannungen mehrerer Filter und deren großer Steilheit, was mit einem einzigen Bandpaßfilter oder einem einzigen Tiefpaßfilter nicht möglich ist. Hierdurch wird eine wesent lich genauere Kompensation möglich.The particular advantage of the invention lies in the combination of monotonously running off in the main areas used output voltages of several filters and their steepness, what with a single bandpass filter or a single Low pass filter is not possible. This will be an essential Lich more precise compensation possible.

Die Verwendung von Bandpaßfiltern hat gegenüber der Verwen dung von Tiefpässen den Vorteil größerer Steilheit der Filter-Ausgangsspannungen als Funktion vorliegender differen tieller Gruppenlaufzeit. Hierdurch kann eine noch genauere/schnellere Kompensation durchgeführt wenden.The use of bandpass filters has a lot to do with use of low-pass filters has the advantage of greater steepness Filter output voltages as a function of existing differences tial group term. This can still more accurate / faster compensation performed.

Anstelle von mehreren Bandpaßfiltern/Tiefpässen kann auch ein umschaltbares/steuerbares Bandpaßfilter oder ein umschaltba rer/steuerbarer Tiefpaß verwendet werden.Instead of several bandpass filters / low passes, one can switchable / controllable bandpass filter or a switchable rer / controllable low pass can be used.

Die Detektionseinrichtung kann durch weitere Steuerkriterien ergänzt werden. Besonders vorteilhaft sind hierbei Einrich tungen, die - gewollt erzeugte - Fehlerraten eines Daten hilfssignals auswerten, das aus dem empfangenen optischen Signal gewonnen wird. Eine besonders einfache Schaltung kann durch eine steuerbare Abtastschwelle bei der Auswertung des Datensignals realisiert werden.The detection device can be determined by further control criteria be supplemented. Setup is particularly advantageous here the deliberately generated error rates of a data evaluate auxiliary signal, which from the received optical Signal is obtained. A particularly simple circuit can by a controllable sampling threshold when evaluating the Data signal can be realized.

Ausführungsbeispiele der Erfindung werden anhand von Figuren beschrieben.Embodiments of the invention are based on figures described.

Es zeigen:Show it:

Fig. 1 den normierten Verlauf der Filterausgangsspannun gen, Fig. 1 gene the normalized course of the Filterausgangsspannun,

Fig. 2 ein Ausführungsbeispiel der Erfindung mit drei Bandpässen Fig. 2 shows an embodiment of the invention with three band passes

Fig. 3 ein weiteres Ausführungsbeispiel mit einem steuer baren Bandpaß, Fig. 3 shows a further embodiment with a control bandpass cash,

Fig. 4 ein weiteres Ausführungsbeispiel mit zusätzlicher Auswertung eines Datenhilfssignals und Fig. 4 shows another embodiment with additional evaluation of a data auxiliary signal and

Fig. 5 ein weitere Variante dieses Ausführungsbeispiels. Fig. 5 shows a further variant of this embodiment.

Fig. 1 zeigt den genormten Verlauf der Filterausgangsspan nungen U1 bis U3 von drei Bandpaßfiltern, deren Mittenfre quenz 0,125/T, 0,25/T und 0,5/T betragen, wobei T die Bitdauer des übertragenen Datensignals ist. Außerdem ist die Ausgangsspannung U(LPF) eines Tiefpaßfilters mit der Grenz frequenz 0,125/T in Abhängigkeit von der genormten differen tiellen Gruppenlaufzeit DGD/T bei gleich starker Anregung beider Hauptpolarisationen aufgetragen. ( Als Hauptpolarisa tionen oder "principal states-of-polarization", im folgenden als PSP bezeichnet, werden diejenigen beiden zueinander orthogonalen Polarisationen genannt, die sich bei Änderung der optischen Frequenz in erster Näherung nicht ändern. In polarisationserhaltenden Lichtwellenleitern fallen die Haupt polarisationen mit den Hauptachsen zusammen, sind also hori zontal und vertikal. Im allgemeinen sind die Hauptpolarisa tionen aber beliebige orthogonale Paare elliptischer Polari sationen. Die Hauptpolarisationen besitzen verschiedene Grup penlaufzeiten, deren Differenz als "differential group delay", im folgenden DGD oder differentielle Gruppenlaufzeit, bezeichnet wird. Wird ein optisches Signal mit einer Hauptpo larisation übertragen, so findet in Näherung erster Ordnung keine Impulsverbreiterung statt. Wird es mit einer Polarisa tion übertragen, die bei Aufteilung nach den beiden Hauptpo larisationen dort gleichen Leistungsanteilen entspricht, kommt es zu maximaler Impulsverbreiterung, weil zwei gleich starke Impulse mit Laufzeitunterschieden der Größe DGD über lagert werden. Fig. 1 shows the standardized course of the filter output voltages U1 to U3 of three bandpass filters, whose Mittenfre frequency 0.125 / T, 0.25 / T and 0.5 / T, where T is the bit duration of the transmitted data signal. In addition, the output voltage U (LPF) of a low-pass filter with the cut-off frequency 0.125 / T as a function of the standardized differential group delay DGD / T is applied with the same excitation of both main polarizations. (Principal states of polarization, hereinafter referred to as PSP, are the two orthogonal polarizations that do not change in the first approximation when the optical frequency changes. In polarization-maintaining optical fibers, the main polarizations coincide with the The main axes together are horizontal and vertical. In general, however, the main polarizations are arbitrary orthogonal pairs of elliptical polarizations. The main polarizations have different group delays, the difference between which is referred to as "differential group delay", hereinafter referred to as DGD or differential group delays. If an optical signal is transmitted with a main polarization, there is no pulse broadening in an approximation of the first order.If it is transmitted with a polarization that corresponds to the same power components when split according to the two main polarizations, there is maximum I Pulse broadening because two equally strong pulses with runtime differences of the DGD size are superimposed.

Ändern sich die Hauptpolarisationen als Funktion der opti schen Frequenz, so wird bei eingangsseitiger Verwendung einer Hauptpolarisation, die einer bestimmten Frequenz entspricht, die Ausgangspolarisation als Funktion der Frequenz aber trotzdem ändern, aber eben erst in höherer als erster Ordnung. Dies bezeichnet man als PMD höherer Ordnung. Im allgemeinen tritt PMD höherer Ordnung auf, wobei aber PMD erster Ordnung durch seine Auswirkungen dominiert und deshalb bevorzugt kompensiert werden muß.)The main polarizations change as a function of opti frequency, a Main polarization corresponding to a certain frequency the output polarization as a function of frequency, however change anyway, but only in higher than first Order. This is called a higher order PMD. in the generally higher order PMD occurs, but PMD first order dominated by its effects and therefore must be compensated for.)

Wie ersichtlich, ermöglicht das Ausgangssignal U3 eine fehlerfreie Detektion der PMD nur bis zu einem Wert der DGD von 1T, denn für Werte zwischen 1T und 2T ändert die Steigung der Funktion das Vorzeichen. Entsprechendes gilt für die Ausgangsspannungen der anderen Bandpaßfilter und in geringe rem Maß auch für die des Tiefpaßfilters.As can be seen, the output signal U3 enables one error-free detection of the PMD only up to a value of the DGD of 1T, because for values between 1T and 2T the slope changes the sign of the function. The same applies to the Output voltages of the other bandpass filters and in low Rem also for that of the low-pass filter.

In Fig. 2 ist die Verwendung der Einrichtung zum Detektieren von PMD in einem Kompensator dargestellt. Ein optischer Sender TP sendet ein optisches Signal OS über einen Lichtwellenleiter LWL zu einem optischen Empfänger RX. Dieser besitzt eine Fotodiode PD um Umsetzung des optischen Signals in ein elektrisches Signal. Ein nachgeschalteter Entscheider DFF gibt am Ausgang OD das übertragene Datensignal DS ab.In Fig. 2 the use of the device is illustrated for the detection of PMD in a compensator. An optical transmitter TP sends an optical signal OS via an optical fiber LWL to an optical receiver RX. This has a photodiode PD to convert the optical signal into an electrical signal. A downstream decision maker DFF outputs the transmitted data signal DS at the output OD.

Der Fotodiode ist ein Polarisationsmodentransformator C zur Kompensation der Polarisationsmodendispersion vorgeschaltet, dessen Eingang IN mit dem Empfängereingang identisch ist.The photodiode is a polarization mode transformer C for Compensation of the polarization mode dispersion upstream, whose IN input is identical to the receiver input.

Das Regelkriterium für den Polarisationsmodentransformator c wird aus dem von der Fotodiode abgegebenen Basisbandsignal BB gewonnen. Dieses wird mehreren Filtern FE1 bis FE3 zugeführt, deren Ausgängen jeweils ein Leistungsmesser DET1 bis DET3 nachgeschaltet ist. Durch Glättungskondensatoren oder ähn liche Einrichtungen besitzen diese Leistungsmesser auch eine Glättungs- oder Tiefpaßfunktion. Die Bandpaßfilter weisen vorteilhafterweise Mittenfrequenzen von 0,125/T, 0,25/T und 0,5/T auf. Die Bandbreiten betragen etwa das 0,0001-fache bis 0,2-fache der jeweiligen Mittenfrequenz. Bei geringer Band breite eines Bandpaßfilters kann im Zuge der Leistungsmessung in den Leistungsmessern DET1 bis DET3 auf Glättung weitgehend verzichtet werden. The control criterion for the polarization mode transformer c is from the baseband signal BB won. This is fed to several filters FE1 to FE3, whose outputs each have a power meter DET1 to DET3 is connected downstream. By smoothing capacitors or the like Liche facilities also have a power meter Smoothing or low pass function. The bandpass filters have advantageously center frequencies of 0.125 / T, 0.25 / T and 0.5 / T on. The bandwidths are approximately 0.0001 times to 0.2 times the respective center frequency. At low volume The width of a bandpass filter can be measured in the course of performance largely in the power meters DET1 to DET3 for smoothing to be dispensed with.

Einzelheiten wie Verstärker sind aus Gründen der Übersicht lichkeit nicht dargestellt.Details such as amplifiers are for the sake of clarity not shown.

Um die Einstellung des Kompensators anschaulich zu erklären, wird am besten das anfängliche vorliegen einer großen diffe rentiellen Gruppenlaufzeit vorausgesetzt. Zunächst wird die Ausgangsspannung U1 des Bandpaßfilters FI1 (die durch den Leistungsmesser gemessen wird) mit der niedrigsten Mitten frequenz 0,125/T von einem als Regler MP verwendeten Mikro prozessor (mit A/D- und D/A-Wandler) zur Optimierung der Kom pensatoreinstellung verwendet. Sobald dieses Signal eine (in der Figur obere)Schwelle SO überschreitet, wird zur Optimie rung das Ausgangssignal des Bandpaßfilters FI2 mit der nächsthöheren Mittenfrequenz 0,25/T verwendet. Wenn auch die ses ein starkes Ausgangssignal liefert, das die Schwelle (oder eine entsprechend der Ausführungsform gewählte andere Schwelle) überschreitet, wird auf das Bandpaßfilter mit der höchsten Mittenfrequenz 0,5/T umgeschaltet. Dieses besitzt zwar den geringsten Monotonitätsbereich des Ausgangssignals, aber durch die Mitbewertung der Ausgangssignale der anderen Bandpaßfilter ist sichergestellt, daß es Ausgangssignale im ersten Monotonizitätsbereich 0≦DGD≦T liefert. Deshalb kann man seine hohe Empfindlichkeit zur Kompensation der PMD-Ver zerrungen besonders vorteilhaft nutzen. Die genutzten Monoto nizitätsbereiche sind als Hauptwerte durchgezogen in der Fig. 1 eingezeichnet.In order to clearly explain the setting of the compensator, it is best to assume that a large differential group term is initially available. First, the output voltage U1 of the bandpass filter FI1 (which is measured by the power meter) with the lowest center frequency 0.125 / T from a microprocessor used as a controller MP (with A / D and D / A converter) to optimize the compensator setting used. As soon as this signal exceeds a threshold SO in the figure, the output signal of the bandpass filter FI2 with the next higher center frequency 0.25 / T is used for optimization. If this ses also delivers a strong output signal that exceeds the threshold (or another threshold chosen according to the embodiment), the bandpass filter with the highest center frequency 0.5 / T is switched over. Although this has the smallest monotonicity range of the output signal, the fact that the output signals of the other bandpass filters are also evaluated ensures that it delivers output signals in the first monotonicity range 0 ≦ DGD ≦ T. Therefore, you can use its high sensitivity to compensate for the PMD distortions particularly advantageous. The monotonicity ranges used are drawn in as main values in FIG. 1.

Um eine optimale Bitfehlerquote zu erreichen, kann auch eine nichtlineare oder lineare Kombination der Bandpaßfilter-Aus gangssignale bzw. der Ausgangssignale der nachgeschalteten Leistungsdetektoren vorgenommen werden. Dazu verwendet man anstelle des als Funktion der Ausgangssignale der niederfre quenteren Bandpaßfilter ausgewählten Filterausgangssignals einfach noch das oder die Ausgangssignale der niederfrequen teren Signale mit: Sofern das Ausgangssignal von DET1 seine Schwelle nicht überschritten hat, wird nur dieses verwendet. To achieve an optimal bit error rate, a non-linear or linear combination of the bandpass filter off output signals or the output signals of the downstream Power detectors are made. For this you use instead of as a function of the output signals of the low frequency quenteren bandpass filter selected filter output signal just that or the output signals of the low frequency other signals with: If the output signal from DET1 is its Threshold has not been exceeded, only this is used.

Ist die Schwelle überschritten, wird auch das Ausgangssignal von DET2 hinzugenommen. Ist schließlich auch dessen Schwelle überschritten, wird das Ausgangssignal von DET3 hinzugenom men.If the threshold is exceeded, the output signal also becomes added by DET2. After all, it is its threshold exceeded, the output signal from DET3 is added men.

Für Meßzwecke können an die Ausgänge der Detektoren DET1 bis DET3 Meßgeräte direkt angeschaltet werden, von denen in Fig. 2 eines, MG3, dargestellt ist.For measuring purposes, measuring devices can be directly connected to the outputs of the detectors DET1 to DET3, one of which, MG3, is shown in FIG .

In Fig. 3 ist eine Variante der Detektionseinrichtung darge stellt, bei der die drei Bandpaßfilter durch ein einziges umschaltbares/steuerbares Bandpaßfilter FIU ersetzt sind. Die Vorgehensweise bei der Kompensation bleibt gleich. Der als Regler verwendete Mikroprozessor MP merkt sich jeweils die vorhergehenden Ausgangsspannungen, so daß eine Zuordnung der Hauptwerte (Monotoniebereiche) der Filter mit höheren Mitten frequenzen eindeutig möglich ist. Die Einstellung des Filters erfolgt durch ein Steuersignal ST.In Fig. 3 is a variant of the detection device Darge provides, in which the three bandpass filters are replaced by a single switchable / controllable bandpass filter FIU. The procedure for compensation remains the same. The microprocessor MP used as a controller remembers the previous output voltages, so that an assignment of the main values (monotonic ranges) of the filters with higher center frequencies is clearly possible. The filter is set by a control signal ST.

In Fig. 4 ist eine weitere Variante dargestellt, bei der ein zweiter Entscheider DFF2 verwendet wird, dem ebenfalls das Basisbandsignal BB zugeführt wird. In diesem Ausführungsbei spiel ist die Schwelle des Entscheiders über eine Einstel leinrichtung EG so weit verstellbar, daß dieser bereits ein fehlerbehaftetes Datenhilfssignal DH liefert, wenn der erste Entscheider DFF noch ein im wesentlichen fehlerfreies Daten signal DS abgibt. Die Ausgangssignale werden in einem Exklusiv-Oder-Gatter EXOR miteinander verglichen, und das so gewonnene Fehlersignal FS wird ebenfalls durch den Mikropro zessor MP zur Steuerung des Polarisationsmodentransformators c verwendet. Durch Verschiebung der Schwelle des zweiten Entscheiders wird ständig ,ein Maß dafür entwickelt, wie gut die Signalqualität im Hinblick auf eine erreichbare Bitfeh lerquote ist. Je geringer die Fehlerrate des Daten hilfssignals bei einer Verschiebung der Schwelle aus dem Optimum ist, desto besser ist die Signalqualität. Im Groben werden eine maximale Ausgangsspannung des umschaltba ren/steuerbaren Filters FIU und eine minimale Fehlerrate übereinstimmen. Eine genauere Bewertung, die zu einer niedri geren Bitfehlerrate des Entscheiders DFF führt, ergibt sich hingegen bei Verwendung des Fehlersignals FS. Da Abweichungen des Datenhilfssignals DH vom Datensignal DS aber stochastisch auftreten, ist eine relativ lange Meß- oder Mittelungszeit des Fehlersignals FS erforderlich, um einen besonders gutes Signal-Rausch-Verhältnis und damit eine optimale Kompensation zu gewinnen. Die mit Hilfe des zweiten Entscheiders gewonnene zusätzliche Information wird dazu eingesetzt, das Filter FIU zu optimieren, d. h. dessen Übertragungsfunktion zu verän dert. Diese adaptive Betriebsform erscheint besonders günstig, um Exemplarstreuungen, Temperaturschwankungen, Auf treten nicht linearer Effekte usw. tolerierbar zu machen. Der große Vorteil dieser Ausführungsformen besteht darin, daß durch das Filterausgangssignal bereits eine rasche Kompensa tion möglich ist und für die Feineinstellung und die Ein stellung der Übertragungsfunktion des Filters ausreichend Zeit zur Verfügung steht. FIG. 4 shows a further variant in which a second decision maker DFF2 is used, to which the baseband signal BB is also fed. In this exemplary embodiment, the threshold of the decision maker can be adjusted via an adjusting device EG to such an extent that it already delivers a faulty data auxiliary signal DH when the first decision maker DFF still delivers an essentially error-free data signal DS. The output signals are compared in an exclusive-OR gate EXOR, and the error signal FS thus obtained is also used by the microprocessor MP to control the polarization mode transformer c. By shifting the threshold of the second decision maker, a measure is constantly being developed of how good the signal quality is with regard to an achievable bit error rate. The lower the error rate of the data auxiliary signal when the threshold is shifted from the optimum, the better the signal quality. In general, a maximum output voltage of the switchable / controllable FIU filter and a minimum error rate will match. A more precise evaluation, which leads to a lower bit error rate of the decision maker DFF, however results when the error signal FS is used. However, since deviations of the auxiliary data signal DH from the data signal DS occur stochastically, a relatively long measuring or averaging time of the error signal FS is necessary in order to obtain a particularly good signal-to-noise ratio and thus optimal compensation. The additional information obtained with the help of the second decision maker is used to optimize the FIU filter, ie to change its transfer function. This adaptive mode of operation appears to be particularly favorable in order to make tolerances to specimen scatter, temperature fluctuations, occurrence of non-linear effects, etc. The great advantage of these embodiments is that a quick compensation is already possible through the filter output signal and sufficient time is available for the fine adjustment and the adjustment of the transfer function of the filter.

Insbesondere in Fällen, in denen es auf ein schnelles Ein stellen des Polarisationsmodentransformators C nicht ankommt, ist aber auch die Verwendung nur eines Fehlersignals FS möglich, so daß in Fig. 4 das Filter FIU und der Leistungs detektor DET1 entfallen könnten.In particular, in cases in which a fast setting of the polarization mode transformer C is not important, the use of only one error signal FS is also possible, so that the filter FIU and the power detector DET1 could be omitted in FIG. 4.

Bei der Verwendung von mehreren Bandpaßfilter, wie in Fig. 5 dargestellt, können die Übertragungsfunktionen der Filter oder die Gewichtungen der einzelnen Filterausgangssignale so verändert werden, daß die geringsten PMD-Verzerrungen auftre ten. Da dies langsam erfolgen kann, während die Filteraus gangssignale und ihre Kombination rasch zur Verfügung stehen, ergeben sich durch diese adaptive Betriebsform dieselben Vorteile wie im Ausführungsbeispiel der Fig. 4.When using multiple bandpass filters, as shown in Fig. 5, the transfer functions of the filters or the weights of the individual filter output signals can be changed so that the least PMD distortions occur. Since this can be done slowly, while the filter output signals and their This combination of adaptive operating modes offers the same advantages as in the exemplary embodiment in FIG. 4.

Prinzipiell kann die Steuerung des Polarisationsmoden transformators auch durch das Fehlersignal erfolgen.In principle, the control of the polarization modes transformers are also done by the error signal.

Claims

1. Device for the detection of polarization mode dispersion of an optical data signal (OS) with a filter (FI1), at the output of which a power meter (DET1) is switched on, characterized in that at least one further filter (FI2, FI3) with a power meter connected downstream ( DET2, DET3) is provided and that the output voltages (U1, U2, U3) of the power meter (DET1, DET2, DET3) are evaluated.

2. Device according to claim 1, characterized, that bandpass filters are provided as filters (FI1, FI2, FI3).

3. Device according to claim 2, characterized, and that only that between a differential group run time (DGD) from a minimum of 0 to a maximum of sign change the slope of the output voltage against the filters (FI1, FI2, FI3).

4. Device according to claim 3, characterized in
that this output signal (U1) alone is evaluated in the case of an output signal (U1) below the upper threshold (SO) of the filter (FI1) with the lowest center frequency,
and that when this threshold (SO) is exceeded by the output signal (U1), the output signal (U2, U3) filter (FI2) with the next higher center frequency is evaluated alone or in addition and that a corresponding evaluation for additional filters (FI3) with higher center frequencies takes place .

5. Device according to claim 4, characterized, that the center frequencies of the bandpass filters (FI3, FI2, FI1) of approximately half the bit clock frequency Center frequency selected lower in two levels are.

6. Device according to claim 3, characterized, that three filters (FI1, FI2, FI3) are provided.

7. Device for the detection of polarization mode dispersion an optical data signal (OS) with a filter (FIU) the output of which is connected to a power meter (DET1), characterized, that the cutoff frequency of the filter (FIU) or center frequency the bandpass filter is switchable or adjustable and that only between a differential group delay (DGD) from a minimum of 0 to a maximum of the sign change of the slope lying monotonous areas of the output voltage (U1) of the Filters (FIU) are evaluated, the previous one output voltages obtained in the filter configuration be taken into account.

8. Device according to claim 7, characterized, that the bandpass filter (FIU) can be switched in three stages.

9. Device according to one of the preceding claims, characterized, that they are in an optical receiver (RX) to control a Polarization mode transformer (C) to compensate for the Polarization mode dispersion is provided.

10. Device according to claim 9, characterized, that a measuring arrangement (EG; DFF2, EXOR) for measuring the bit error rate in the event of deliberately poor reception signal or a changed threshold value of a second Ent separator stage (DFF2) is provided, whose error signal (FS) the polarization modes via a controller (MP) transformer (C) controls.

11. The device according to claim 10, characterized, that via the controller (MP) also the transfer function the filter (FIU; FI1, FI2, FI3) or the weighting of the off output signals (U1, U2, U3) of their power meters (DET1, DET2, DET3) is controlled.

12. Device according to claim 9, 10 or 11, characterized, that only one main value of one of the filters (FI1, FI2, FI3) to control the polarization mode transformer (C) is provided

13. Device according to claim 9, 10 or 11, characterized, that the output voltages of several or all filters (FI1, FI2, FI3) or the output voltages (U1, U2, U3) of their Lei ammeter (DET1, DET2, DET3) within selected range to control the polarization mode transformer (C) are provided.