DE2414992A1

DE2414992A1 - Ueberzugssystem fuer superlegierungen

Info

Publication number: DE2414992A1
Application number: DE2414992A
Authority: DE
Inventors: John Robert Ross; James Lutrelle Walker
Original assignee: General Electric Co
Current assignee: General Electric Co
Priority date: 1973-04-02
Filing date: 1974-03-28
Publication date: 1974-10-03
Also published as: NO741155L; FR2223478B1; IL43899A0; IT1005893B; JPS5029436A; US4080486A; US3873347A; FR2223478A1; NL7400369A; GB1460317A; BE813097A

Description

Die Superlegierungen sind hitzebeständige Materialien mit hervorragenden Festigkeiten bei hohen Temperaturen. Viele dieser Legierungen enthalten Eisen, Nickel oder Kobalt allein oder als Hauptlegierungselemente zusammen mit Chrom, um der Legierung Oberflächenstabilität zu verleihen. Gewöhnlich enthalten sie ein oder mehrere kleinere Bestandteile, wie beispielsweise Molybdän, Wolfram, Columbium, Titan und Aluminium, um zur Fe-^ stigkeit beizutragen. Die physikalischen Eigenschaften der Superlegierungen machen sie besonders nützlich für die Herstellung von Bauteilen von Gasturbinentriebwerken.

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Bisher sind Oberflächenüberzüge verwendet worden, um die Gegenstände aus den Superlegierungen vor Oxidation und Korrosion bei hoher Temperatur zu schützen. Es sind verschiedene überzüge für Superlegierungen in der Literatur beschrieben worden, und von besonderem Interesse sind überziehende Zusammensetzungen, die im wesentlichen aus Chrom, Aluminium, einem Teil, der aus der aus Yttrium und den seltenen Erdelementen bestehenden Gruppe ausgewählt sind, und aus einem Metall bestehen, das aus der aus Eisen, Kobalt und Nickel bestehenden Gruppe ausgewählt ist. Überzugsbeispiele, in denen die Zusammensetzungen in Gew.-% angegeben sind, sind wie folgt bezeichnet:

Bestandteile

Chrom Aluminium Yttrium Eisen Kobalt MickeI

FeCrAlY

25 - 29 %

12 -14 %

0,6 -Ο,9 % Rest

CoCrAlY

19 -24 % 13 -17 % 0,6 -0,9 %

Rest

NiCrAlY

20 -35 % 15 -20 % 0_?05 -0,30 %

Best

Das Aufbringen der überzugszusammensetzusig auf eine Vielfalt von Substraten, wie beispielsweise Superlegierungen auf Nielse 1- und Kobalt-Basis, kann durch physikalische Dampfabscheidung in einer Vakuumkammer erreicht werden. Während dieses Verfahrens wird die Zusammensetzung von einer Quelle thermisch verdampft, die beispielsweise durch einen Elektronenstrahl erhitzt sein kann. Dabei wird auf der Oberfläche des Werkstückes ein dünner Meta11-übersug kondensiert, Ss werden tfberzugsschichten gebildet, wenn das Werkstück gedreht wird, bis die Dicke in dem Bereich von etwa 75 Ms 125 /am. (3 bis 5 mils) liegt,, Unglücklicherweise weist der abgeschiedene überzug radial verlaufende Störstellen auf, die die Angriffsstellen bei oxidierenden und/oder korrosiven Atmosphären bei hohen Temperaturen sind. Derartige Fehlstellen können zu einer vorzeitigen Zerstörung des Überzuges führen.

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Versuche zur Verlängerung der brauchbaren Lebensdauer von Superlegierungen, die mit einer FeCr^1Y-Legierung überzogen sind, sind in der US-PS 3 528 861 beschrieben. Die Wirksamkeit des Überzuges wurde jedoch für begrenzt befunden aufgrund der Bildung einer intergranularen Ausscheidung während des Abscheidungszyklus für den überzug. Die Wirkung der nachteiligen Ausscheidung wurde verbessert durch Stahlsandblasen oder Glaskugelblasen, um die Ausscheidung in kleine Partikelchen zu zerbrechen, die durch Wärmebehandlung leichter in Lösung genommen werden.

Gemäss der vorliegenden Erfindung wird ein Verfahren zur Verbesserung der Hochtemperatur-Korrosionsbeständigkeit eines Nickelbasis- oder Kobaltbasis-Superlegierungskörpers geschaffen, indem zunächst der Superlegierungskörper durch physikalische Dampfabscheidung mit einer Zusammensetzung überzogen wird, die im wesentlichen aus Chrom, Aluminium, einem Teil, der aus der aus Yttrium und den Seltenen Erdelementen bestehenden Gruppe ausgewählt ist, und wenigstens einem Element besteht, das aus der aus Eisen, Kobalt und Nickel bestehenden Gruppe ausgewählt ist. Anschliessend wird der überzogene Körper durch chemische Dampfabscheidung aluminisiert, um die Korrosionsbeständigkeit des Körpers zu erhöhen. Die Wirksamkeit des Überzugssystems kann durch die Tatsache erklärt werden, dass der erste Überzug Korngrenzen aufweist, die in einer zur Abscheidungsebene senkrechten Richtung orientiert sind. Beim Aussetzen gegenüber einer korrosiven Umgebung werden diese Korngrenzen mit Vorzug angegriffen, was schliesslich zu einer Zerstörung des Überzuges führt. Das Aufbringen eines aluminisierenden Überzuges verhindert diese Art von Zerstörung und verlängert dadurch wesentlich die Lebensdauer des überzogenen Gegenstandes. Zusätzlich zeigt das Konzentrationsprofil des Überzugssystems gemäss der Erfindung das Vorhandensein einer hohen Konzentration von Aluminium auf der äusseren Oberfläche des Überzugs, was ebenfalls zu den verbesserten Eigenschaften beitragen kann. Die Körper aus der überzogenen Superlegierung, die gemäss der Erfindung hergestellt sind, sind besonders nützlich bei der Herstellung von Bauteilen von Gasturbinentriebwerken .

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Die Erfindung wird nun mit weiteren Merkmalen und Vorteilen anhand der folgenden Beschreibung und der Zeichnung näher erläutert.

Fig. 1 ist eine Mikrofotografie (50Ofache Verstärkung) von einem Körper aus einer Rene80-Nickelbasis-Superlegierung, der mit einem NiCrAIY-Überzug überzogen ist.

Fig. 2 ist eine Mikrofotografie (500fache Verstärkung) eines Körpers aus einer Rene 80-Nickelbasis-Superlegierung, der mit einem ersten NiCrAIY-überzug überzogen und dann mit einem aluminisierenden Überzug gemäss dem erfindungsgemässen Verfahren behandelt ist.

Fig. 3 ist eine Mikrofotografie (500fache Verstärkung) und stellt die Korrosionswirkung auf einen mit CoCrAlY überzogenen Super legierungskörpei* dar.

Fig. 4 ist eine Mikrofotografie (50Ofache Verstärkung) und stellt den Korrosionseffekt auf einem Superlegierungskörper dar, der zunächst mit einem CoCrAIY-Überzug überzogen und dann mit einem aluminisierenden Überzug behandelt ist.

Fig. 5 ist eine Mikroproben-Kurvendarstellung von einem erfindungsgemäss hergestellten Körper und seigt den hohen Oberflächengradienten von Aluminium.

Die Superlegierungen sind feste, haltbare Hocliteraperatarniaterialien, die besonders nützlich bei Gasturbinentriebwerken sind. Eine umfassende Zusammenstellung dieser Materialien ist von !'/«,F. Simmons in "Compilation of Chemical Compositions and Rupture Strengths of SuperaHoys", ASTM Data Series Publication Mo. DSSE, gegeben. Diese Materialien könnten dorcli die Nomina !zusammensetzungen in Gew.-% der folgendes Superlegierungen dargestellt werden:

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	—	Rene 80	5 -	IN-73 8	24U992
Bestandteil	0.17	Rene 100	0.17	Udimet 500
C	0.2	0.18	0.20	0.08
Mn	0.2	0.50	0.30	0.75
Si	14.0	0.50	16.0	0.75
Cr	«Rest	9.5	Rest	19.0
Ni	9.5	*Rest	8.5	Rest
Co	4.0	15.0	1.75	18.0
Mo	4.0	3.0	2.6	4.0
W	-	-	0.9	-
. Cb	5.0	-	3.4	-
Ti	3.0	4.20	3.4	2.9
Al	0.015	5.50	0.01	2.9
B	0.03	0.015	0.10	0.005
Zr	0.2	0.06	0.50	-
Fe	_	l.Omax	1.75 Ta	4.0
Andere	1.0 Y

Der erste Überzug des Schutzüberzugssysteins gemäss der Erfindung ist hier als "MCrAlY"-Übersug bezeichnet, wobei M ein Teil ist, der aus deraus Eisen, Kobalt und Nickel bestehenden Gruppe ausgewählt ist. Dieser Überzug ist im v/eiteren Sinne in der Weise definiert, dass er im wesentlichen aus den folgenden Nominalzusammensetsungen (in Gew.-%) besteht:

Bestandteile

Chrom

Aluminium Yttrium

Eisen ) Kobalt ) Nickel )

Gen	-35
14	-20
4	1- 3
O.

Rest

In dieser Formulierung enthalten sind diejenigen Zusammensetzungen, die vorstehend als FeCrAlY, CoCrAlY und NiCrAlY bezeichnet sind. Der MCrA1Y-Überzug wird auf das Substrat durch eine physikalische Dampfabscheidungstechnxk aufgebracht, die mit wesent-

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lichen Einzelheiten in "Vapor Deposition" von CF. Powell et al, John Wiley & Sons, New York, 1966, beschrieben ist. Demzufolge wird der Überzug verdampft und in einer Vakuumkammer niedergeschlagen. Üblicherweise wird die Metallegierung durch einen Elektronenstrahl erhitzt, der auf den Metallegierungsblock fokussiert wird, um das Metall zu einem Dampf zu verdampfen. Während der Verdampfung kondensiert der Dampf als ein Überzug, vorzugsweise mit einer Dicke von etwa 75 bis 125/ira (3 bis 5 mils), auf dem Wer lest iick, das überzogen wird. Das aufzubringende Material wird in einem hohen Vakuum auf eine Temperatur erhitzt,

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bei der der Dampfdruck des Materials etwa 10 Torr oder mehr beträgt, woraufhin es Molekularstrahlen in alle Richtungen emittiert. Während des Überziehens iuss das Vakuum sehr hoch sein, damit die Molekularstrahlen sich von ihrer Quelle ohne Störung wegbewegen können, bis sie auf die Oberfläche des su überziehenden Gegenstandes treffen. Eine Mikrofotografie einer Nickelbasis-Super legierung, die mit einem NiGrA1Y-Überzug überzogen ist, ist in Figur 1 gezeigt.

Anschliessend wird der erste Überzug durch einen aluminisierenden überzug durch eine chemische Dampfabscheidungsteehnik behandelt, wie sie in der US-PS 3 540 873 dargestellt und in dem vorgenannten Artikel von Powell et al erörtert ist« In einem bevorzugten Ausführungsbeispiel wird die Aluminisierung durch ein Paketzementierungsverfahren durchgeführt, bei dem der Gegenstand in eine poröse Mischung aus feuerfesten (hochwarm_festen) Partikelchen und granulärem Aluminium oder einer Aluminium enthaltenden Legierung gepackt und auf eine Temperatur zwischen 600 «nd IGOO⁰C in Gegenwart eines Halogenidsalz-Aktivators erhitzt wird. In einem speziellen Ausführungsbeispiel, wie es in der vorstehend genannten US-PS 3 540 878 beschrieben ist, enthält die Feststoff»Packungsmischung ein Pulver-aus einer Multiphasen-Ternärlegierung aus Ti, Al und C₅ einen iaerten Füllstoff, der nicht mit den anderen Komponenten der Mischung reagieren kann, um eine Pulversinterung zu vermeiden, und einen Halogenidsals-Aktivator, wie beispielsweise einen Teil, der aus

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den Chloriden und Fluoriden von Ammoniak und den Alkalimetallen ausgewählt ist. Der praktischste Aktivator ist ein Halogenidsalz, das aus NaF, KF, NH₄Cl und NH₄F in einer Menge von etwa 0,1 bis 10 Gew.-% der Mischung ausgewählt ist. Das bevorzugte Füllstoffmaterxal ist hochwarmfestes Aluminiumoxidpulver, das etwa 10 bis 98,5 Gew.-% des gesamten Packungspulvers bildet. Während der Herstellung einer derartigen Mischung werden das Füllstoffpulver, die pulverisierte ternäre Legierung und der Aktivator zusammen in einer konventionellen Mischvorrichtung gemischt, wie beispielsweise einem üblichen Pulvermischer. Als Beispiel enthält eine Packung etwa 4 Gew.-% der ternären Legierung von Ti, Al und C.

In Figur 2 ist eine Mikrofotografie einer Nickelbasis-Superlegierung gezeigt, die mit einem ersten Überzug aus einer NiCrAlY-Legierung überzogen und die dann mit einem aluminisierenden Überzug versehen ist. Der erste Überzug weist Korngrenzen auf, die in einer zur Abscheidungsebene senkrechten Richtung orientiert sind, die zu Angriffspunkten für Oxidation und Korrosion bei hoher Temperatur werden. Nach dem Aufbringen des aluminisierenden Überzuges werden irgendwelche offenen Defektstellen eines MCrAlY-Überzuges gefüllt, und eine hohe Aluminiumkonzentration wird auf der äusseren Oberfläche des Überzuges abgeschieden, wie es in Figur 5 gezeigt ist, die ein Konzentrationsprofil eines mit CoCrAlY überzogenen Körpers aus Rene 80 mit einem aluminisierenden Überzug zeigt. Auf dieses einzigartige Überzugssystem gemäss der Erfindung werden die verbesserten Eigenschaften der Hochtemperatur-Oxidations- und Korrosionsbeständigkeit zurückgeführt.

Die Erfindung wird nun an_hand der folgenden Beispiele näher dargestellt:

Beispiel 1

Gegossene Stifte aus Rend 80-Nickelbasis-Superlegierung mit einer Länge von etwa 7,5'cm ( 3 Zoll) wurden auf einen Durchmesser von 0,4 cm (0,160 Zoll) geschliffen. Sie wurden in einen

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Vakuura-Elektronenstrahlofen eingebracht, und die Kammer wurde dann auf einen Druck von 10~ Mikron Quecksilbersäule evakuiert, Die Stifte wurden während der Abscheidung gedreht, und es wurde eine Widerstandsheizeinrichtung verwendet, um die Stifte zu erhitzen. Wenn die Temperatur 900 C erreichte, wurde der Elektronenstrahl auf einen Block mit der folgenden Nominalzusammensetzung fokussiert:

Bestandteil Gew.-%

Kobalt . 64

Chrom 22

Aluminium 13

Yttrium 1

Die Verdampfung des Metalls erfolgte bei einer konstanten Leistung von 19,0 kV und 275 Milliampere für 30 Minuten. Die Stifte wurden dann im Vakuum gekühlt. Auf den Stiften wurde ein Überzug mit einer Dicke von etwa 75 um (3 mils) abgeschieden.

Eine Gruppe der überzogenen Stifte wurde dann leicht sandgeblasen, um die Oberfläche für die Dampfabscheidung herzustellen. Die aluminisierende Mischung wurde durch Mischen von 30 g NiA!„-Pulver mit einer Teilchengrösse entsprechend einer lichten Siebmaschenweite von 0,074 bis 0,044 mm (+ 200 - 350 mesh) und 270 g Aluminiumoxid in einem geeigneten Behälter hergestellt. Dann wurden 300 ml einer 0,2 %igen wässrigen NELF-Lösung zugesetzt und der Inhalt wurde auf etwa 300° C erhitzt, wobei gelegentlich gemischt wurde, um das Wasser durch Verdampfen zu entfernen. Das vollständig trockene Pulver wurde in einen Inconel-Metallkasten (mit zwei Löchern in der Oberseite von jedem Ende) in einer Menge von wenigstens 3 g Pulver auf jeden Quadratzentimeter zu aluminisierender Oberfläche eingebracht. Die mit CoCrAlY überzogenen Proben wurden in den Kasten eingebracht und vollständig mit dem Pulver überdeckt. Der Kasten wurde dann verschlossen, in einer Retorte angeordnet, durch die pro Stunde etv/a 14,16 dm (0,5 Kubikfuss) Wasserstoff hindurcliströmte, und

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dann in einen Ofen eingebracht. Der Ofen wurde auf 850° erhitzt, für eine Stunde auf dieser Temperatur gehalten und dann auf Raumtemperatur abgekühlt. Bei einer Untersuchung der Probe zeigte sich, dass dieses Verfahren zu einem Eindringen von etwa 25 bis 50/um (1 bis 2 mils) des Aluminiums in die Oberfläche des CoCrAIY-Überzuges führte.

Dann wurde eine Feuerprobe durchgeführt, um die Beständigkeit gegenüber Oxidation und Korrosion der nur mit dem CoCrA1Y-Hberzug überzogenen Proben und der zweiten Gruppe zu prüfen, die einem anschliessenden Aluminisierungsverfahren ausgesetzt waren. Beide Gruppen der überzogenen Stifte wurden in ein Bad von Na₀SO^-V₀O,- (75:25 Gew.-%) bei einer Temperatur von 900° C ein-

Δ *i Δ Ο

getaucht, während gasförmiger Sauerstoff durch das Bad perlte. Nach 18 Stunden wurden die Proben herausgenommen.

Es wurde beobachtet, dass sich die nur mit dem GoCrA1Y-Überzug überzogenen Proben durch tiefe Korrosion-"Spitzen" auszeichneten, aber die Stifte, die dem aluminisierenden Überzugsverfahren ausgesetzt waren, wesentlich beständiger gegenüber Korrosionsangriff waren.

Beispiel 2

Nach dem Verfahren gemäss Beispiel 1 wurden Probenstifte mit einem Durchmesser von etwa 3 mm (1/8 Zoll) aus Rene 80-Nickelbasis-Superlegierung hergestellt. Die Stifte wurden durch Elektronenstrahlverdampfung mit der folgenden Nominalzusammensetzung überzogen:

Bestandteil Gew.-%

Kobalt 64,5

Chrom 25

Aluminium 10 Yttrium 0_;5

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Uaehdem die Stifte aus der Einrichtung herausgenommen wurden, hatte der Überzug eine Dicke von 75 bis 125 /im ( 3 bis 5 mils).

Änschliessend wurden die überzogenen Stifte durch die Paketzeiaentierungstechnik aluminisiert. Es v/urde eine Paekungszusammensetzung hergestellt, die die folgende Spezifikation in Gew.-% erfüllte:

60% Ti, 33,5% Al und 4,8 bis 5,6% C. 1 1/2 Gew.-% der Packung wurde hergestellt, indem die Packung in 98,5 Gew.-% A1₂O~ gestreckt wurde. Die überzogenen Stifte wurden dann in der Pulvermischung eingebettet und bei einer Temperatur von 1050° C (1925° F) für vier Stunden aluminisiert.

Es wurden ferner Vergleichsversuche bezüglich der Hochtemperatur-Oxidation und -Korrosion für Versuchsproben, die nur mit der GoCrAIY-Legierung überzogen waren und für Versuchsproben durchgeführt, die änschliessend dem aluminisierenden Überzug ausgesetzt worden waren. In der Feuerprobe wurden die Stifte teilweise in Natriumsulfat und eine Mischung aus SO Gewichtsteilen Natriumsulfat und 20 Gewiehtsteilen Vanadiumpentoxid für eine Zeit von 16 Stunden eingetaucht. In Figur 3 sind die nur mit dem CoCrAlY-überzug überzogenen Proben gezeigt, nachdem sie für eine'Stunde in Vakuum einer Temperatur von 1050 C (1925° F) ausgesetzt worden sind."Es wurden eine typische "Spitzenⁿ-Korrosion und -Eindringung beobachtet. Diejenigen Proben, die durch den aluminisierenden überzug geschützt worden waren, und die für vier Stunden in Vakuum einer Temperatur von 1050 C (1925 F) ausgesetzt waren, sind in Figur 4 gezeigt. Die Ergebnisse zeigten ein nahezu vollständiges Fehlen von "Spitsen"-Korrosion und dass der aluminisierte Überzug die Defektstellen des Anfangsüberzugs gefüllt hatte.

Eine andere Probengruppe wurde einem Brenneranlagentest unterzogen, der Zustände simulierte, wie sie in einem Gasturbinentriebwerk auftreten. Der Versuch lief für 2000 Stunden bei einer Temperatur von etwa 800° C (1475° F) unter Verwendung eines

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BrennstoffStrahles, der ein ppm Seesalz und fünf ppm Vanadiumpentoxid enthielt. Die Ergebnisse zeigten, dass die mit CoCrAlY überzogenen Proben schwer angegriffen waren, wogegen die aluminisierten überzogenen Proben immer noch intakt waren.

Beispiel 3

Nach dem Verfahren gemäss BeispieHwurden gegossene Stifte aus Rend 80-Nickelbasis-Superlegierung durch Dampfabscheidung mit der folgenden Nominalzusammensetzung überzogen:

Bestandteil Gew.-%

Nickel 61.5

Kobalt 9.5

Chrom 25.0

Aluminium 3.0

Yttrium 1.0

Auf den Stiften wurde ein Überzug mit einer Dicke von etwa 75 yum (3 mils) abgeschieden. Einige der Stifte wurden dann durch die Paketzementierungstechnik aluminisiert, wie sie in Beispiel 1 beschrieben ist.

Wenn die Stifte den Korrosionsversuchen ausgesetzt wurden, wurde beobachtet, dass diejenigen Stifte, die dem aluminisierenden Überzugsverfahren ausgesetzt waren, wesentlich beständiger gegenüber Korrosion waren als diejenigen, die nur mit dem MCrAlY-Überzug überzogen worden waren.

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Claims

Patentansprüche

Verfahren zur Verbesserung der Hochtemperatur-Oxidationsund Korrosionsbeständigkeit eines Körpers aus einer Nickelbasis- oder Kobaltbasis-Superlegierung, dad u r c h gekennzeichnet , dass der\ Super legierungskörper durch Dampfabscheidung mit einer Zusammensetzung überzogen wird, die in Gew.-% aus 14 bis 35 % Chrom, 4 bis 20 % Aluminium, 0,1 bis 3 % Yttrium und/oder einem Seltenen Erdelement und dem Rest Eisen, Kobalt und/oder Nickel besteht, und der überzogene Körper einem aluminisierenden überzug ausgesetzt wird, der die Oxidationsund Korrosionsbeständigkeit des Überzuges vergrössert.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , dass die Zusammensetzung in Gew.-% aus 25 bis 29 % Chrom, 12 bis 14 % Aluminium, 0,6 bis 0,9 % Yttrium und dem Rest Eisen besteht.
3. Verfahren nach Anspruch l,dad urch gekennzeichnet , dass die Zusammensetzung in Gew.-% aus

19 bis 24% Chrom, 13 bis 17 % Aluminium, 0,6 bis 0,9 % Yttrium und dem Rest Kobalt besteht.
4. Verfahren nach Anspruch 1,dadurch gekennzeichnet , dass die Zusammensetzung in Gew.-% aus

20 bis 35 % Chrom, 15 bis 20 % Aluminium, 0,05 bis 0,30 % Yttrium und dem Rest Nickel besteht.
5. Verfahren nach Anspruch 1,dadurch gekennzeichnet , dass der tiberzug eine Dicke von 75 bis 125/um (3 bis 5 mils) aufweist und der aluminisierende Überzug in den ersten Überzug bis zu einer Dicke von bis 50/um (1 bis 2 rails) eindringt.

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6. Überzogene Gasturbinen-Triebwerkskomponente mit einem Substrat, das aus der aus einer Nickelbasis- und Kobaltbasis-Super legierung bestehenden Gruppe ausgewählt ist, und mit einem darauf befindlichen Überzugssystem, dadurch gekennzeichnet, dass das Überzugssystem eine erste Überzugszusammensetzung, die aus Chrom, Aluminium, einem Teil, der aus der aus Yttrium und den Seltenen Erdelementen bestehenden Gruppe ausgewählt ist, und einem Element besteht, das aus der aus Eisen, Kobalt und Nickel bestehenden Gruppe ausgewählt ist, und einen aluminisierenden Überzug umfasst, der die Oxidations- und Korrosionsbeständigkeit des Substrates erhöht.
7. Triebwerkskomponente nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet , dass der erste Überzug eine Dicke von 75 bis 125/im (3 bis 5 mils) aufweist und der aluminisierende Überzug in den ersten Überzug bis zu einer Tiefe von 25 bis 50/um (1 bis 2 mils) eindringt.
8. Triebwerkskomponente nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet , dass die erste Überzugszusammensetzung in Gew.-% aus 14 bis 35 % Chrom, 4 bis 20 % Aluminium, 0,1 bis 3 % Yttrium besteht und der Rest ein Teil ist, der aus der aus Eisen, Kobalt, Nickel und deren Mischungen bestehenden Gruppe ausgewählt ist.
9. Triebwerkskomponente nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet , dass die Zusammensetzung in Gew.-% aus 25 bis 29 % Chrom, 12 bis 14 % Aluminium, 0,6 bis 0,9 % Yttrium und dem Rest Eisen besteht.
10. Triebwerkskomponente nach Anspruch 6, dad urch gekennzeichnet, dass die Zusammensetzung in Gew.-% aus 19 bis 24 % Chrom, 13 bis. 17 % Aluminium, 0,6 bis 0,9 % Yttrium und dem Rest Kobalt besteht.

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11. Triebwerkskomponente nach Anspruch β, dadurch gekennzeichnet , daß die Zusammensetzung in Gew.-% aus 20 bis 35 % Chrom, 15 bis 20 % Aluminium, 0,05 bis 0,30 % Yttrium besteht und der Rest Nickel ist.

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