DE3431008A1 - Verfahren zum herstellen von walzstahlerzeugnissen, insbesondere von schraubbaren spannstaehlen oder dergleichen - Google Patents

Verfahren zum herstellen von walzstahlerzeugnissen, insbesondere von schraubbaren spannstaehlen oder dergleichen

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DE3431008A1 DE19843431008 DE3431008A DE3431008A1 DE 3431008 A1 DE3431008 A1 DE 3431008A1 DE 19843431008 DE19843431008 DE 19843431008 DE 3431008 A DE3431008 A DE 3431008A DE 3431008 A1 DE3431008 A1 DE 3431008A1
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Description

22. August 1984
Dyckerhoff & Widmann Aktiengesellschaft, 8000 München 81
Verfahren zum Herstellen von Walzstahlerzeugnissen, insbesondere von schraubbaren Spannstählen oder dergleichen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen von Walzstahlerzeugnissen, insbesondere von schraubbaren Spannstählen,
Spännstähle der Festigkeitsbereiche 835/1030 bis 1080/1230 werden im Bauwesen als Spannglieder für Spannbeton, aber auch als Ankerstähle für Erd- und Felsanker, als Schalungsanker, für Hängekabel von Hängebrücken, Schrägseile von Schrägseilbrücken, Abspannungen usw. verwendet. Die bisher ausschließlich üblichen Herstellungsverfahren benutzen Stähle mit einem C-Gehalt von 0,65 bis 0,75 %, einem Si-Gehalt von 0,60 bis 1.60% und einem Mn-Gehalt von 0,70 bis 1,50 % sowie Chrom und/oder Vanadin und anderen Legierungselementen.
Spannstähle sind in verschiedenen Ausführungen bekannt, nämlich als Drähte, die nach dem Walzen zur Verfestigung kalt gezogen und danach wieder angelassen werden, als Flachstähle, z.B. Ovalstähle, die nach dem Walzen eine Vergütung über den gesamten Querschnitt erfahren und als Stahlstäbe.
POSTFACH 2080 TELEFON (06341) 20035, 87000 ■ TELEX 453 333 TELEGRAMME: INVENTION DEUTSCHE BANK LANDAU 0215400 (BLZ 54670095) ■ POSTSCHECK LUDWIGSHAFEN 27562-676
Stahlstäbe mit Durchmessern zwischen etwa 15 und 50 mm werden warmgewalzt, zur Erhöhung der Streckgrenze anschließend gereckt und zur Entspannung nachfolgend angelassen. Abgesehen davon, daß wegen des Reckens nur begrenzte Längen herstellbar sind, bedingt dieses aufwendige Herstellungsverfahren hohe Produktionskosten.
Spannstähle müssen neben den statischen Festigkeitswerten eine möglichst hoch liegende Elastizitätsgrenze und eine gute Verformungsfähigkeit besitzen. Bei schraubbaren Spannstählen, also solchen, bei denen Gewindeverankerungen angebracht werden können, sind eine hohe Verschleißbeständigkeit der Oberfläche sowie Korrosionsbeständigkeit von Bedeutung. Wichtig sind auch die Relaxationseigenschaften sowie eine ausreichend hohe Dauerschwingfestigkeit. Die derzeit üblichen Herstellungsverfahren erfüllen die Mindestanforderungen der Norm.
Neben Spannstählen für vorzuspannende Bauteile gibt es Betonstähle mit glatter Oberfläche und Betonrippenstähle, die als schlaffe Bewehrung für Beton eingesetzt werden. Betonstähle dieser Art werden meist naturhart verwendet, wobei die Festigkeit durch die Legierung bestimmt wird, oder kaltverformt, beispielsweise durch Ziehen oder Kaltwalzen, letztere vor allem für Baustahlmatten. Betonstähle dieser Art müssen gemäß DIN 488, Ausgabe 1984, schweißgeeignet sein; ihre Analyse zeichnet sich somit durch einen geringen C-Gehalt aus. Die Festigkeitsklasse der Betonstähle liegt zwischen BST 420/500 und BST 500/550. Höhere Festigkeitsklassen werden für Betonstähle üblicherweise nicht hergestellt. Bei den verwendeten Analysen handelt es sich durchweg um diejenigen von schweißgeeigneten Stählen mit C-Gehalten von weniger als 0,22 %.
Betonrippenstähle besitzen meist schräg zur Stablängsachse verlaufende sichelförmige Rippen, die sich in Querrichtung über einen großen Teil des Stabumfangs erstrecken und
den Verbund des betreffenden Stabes im Beton verbessern sollen.
Zur Erhöhung der Festigkeit und Verbesserung der Verformbarkeit von warmgewalzten Betonstählen dieser Art ist es bekannt, die Stäbe aus der Walzhitze an der Austrittsseite des Fertiggerüstes mittels einer Kühlflüssigkeit einer Oberflächenabschreckung derart zu unterziehen, daß in dem Stab unmittelbar nach der Abschreckung eine Randzone aus Martensit oder Bainit vorliegt, während der im Stabkern verbliebene Wärmeinhalt während des nachfolgenden Abkühlens ein Anlassen der Randzone nicht über die Bainitstufe bewirkt (DE-AS 23 53 034). Diesem bekannten Verfahren liegt der Gedanke zugrunde, ohne Erhöhung der Gehalte an Kohlenstoff oder Mangan, welche der Forderung einer guten Schweißbarkeit zuwiderlaufen würde, die Festigkeit zu erhöhen und die Verformbarkeit zu verbessern. Eine typische Analyse eines derart wärmebehandelten Betonstahles weist 0,17 bis 0,22 % C, 0,05 bis 0,30 % Si sowie 0,70 bis 1,10 % Mn auf.
Vor dem Hintergrund dieses Standes der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein treffsicheres und kostengünstiges Herstellungsverfahren für schraubbare Spannstähle der Festigkeitsklassen 835/1030 bis 1080/1230 anzugeben, das es erlaubt, metallurgisch leicht darstellbare und kostengünstige Analysen zur Herstellung eines Spannstahles zu nutzen, der korrosionsbeständig ist und der eine verschleißfeste Oberfläche hat, welche die Gefahr mechanischer Beschädigungen verringert und zum Aufbringen von Gewinden geeignet ist. Der Spannstahl soll weiterhin in beliebigen Stablängen produzierbar sein, bei hoher Streckgrenze und hoher Festigkeit eine große Duktilität bzw. Zähigkeit vor allem auch bei tiefen Temperaturen haben und bei geringer Relaxation eine hohe Dauerschwingfestigkeit besitzen.
Nach der Erfindung wird diese Aufgabe durch die Merk-
male des kennzeichnenden Teils des Patentanspruchs 1 gelöst.
Vorteilhafte Weiterbildungen ergeben sich aus den UnteranSprüchen.
Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, daß es des kombinatorischen Zusammenwirkens bestimmter Faktoren bedarf, um einen Spannstahl mit den angegebenen Eigenschaften auf wirtschaftliche Weise zu erzeugen.
Wesentlich ist dabei vor allem die Analyse, deren verhältnismäßig hoher C-Gehalt eine hohe Festigkeit ergibt, die durch die nachfolgende Wärmebehandlung noch gesteigert wird. Während die Austenitisierung beim Vergüten als spezielles Homogenisierungsglühen stattfindet/ leisten dieses bei der Spannstahlherstellung mittels Intensivkühlung das Aufheizen im Walzwerksofen sowie der Walzvorgang selbst. Maßgeblich für das Produkt sind der Grad der Homogenität der Analyse, die Größe des Austenitkorns und die Temperatur des Lösungsglühens.
Die Größe des Austenitkorns wird unter anderem von der Rekristallisation bestimmt, die während des Warmwalzens nach jedem Stich auftritt. Absolut gesehen ist sie um so kleiner, je häufiger und intensiver verformt wurde. Die endgültig erreichte Korngröße entsteht aber erst im letzten Walzstich; maßgebend sind auch hier wiederum die Verformung und die Temperatur sowie die Verweilzeit auf dieser Temperatur bis zum Einsetzen des Kühlvorganges.
Bei der Herstellung von Spannstählen muß vor Beginn der Kühlung ein sehr feinkörniges, zumindest im Bereich der großen Verformung in der Randzone des Stabes sich eben neu bildendes Gefüge vorhanden sein. Damit verringert sich die Gefahr der Bildung von sehr widerstandsfähigen Austenitkorn-
grenzen, welche die Korrosionsresistenz des Stahles ungünstig beeinflussen.
Von besonderem Vorteil ist es, wenn die Temperatur am letzten Walzenstich, also am Fertiggerüst, an der unteren Grenze der Warmverformbarkeit, also knapp über dem Umwandlungspunkt A, liegt, damit ein möglichst feinkörniges Gefüge vorliegt und die Rekristallisation weitgehend verhindert wird. In Verbindung damit muß die Kühlung so schnell und so intensiv einsetzen, daß die Kühlkurve der Randzone den Martensitbereich erreicht, ohne in die Bereiche des Ferrit, Perlit und der Zwischenstufe zu gelangen. Dies ist vor allem bei einem verhältnismäßig kohlenstoffreichen Stahl von Bedeutung, bei dem die Martensit-Start-Temperatur M„ verhältnismäßig niedrig liegt. Zugleich muß aber die Kernzone des Stabes noch einen so großen Wärmeinhalt haben, um den in der Randzone vorliegenden Martensit wieder anzulassen.
Die Bedingungen, unter denen dieser Vorgang ablaufen kann, können anhand Fig. 1 erläutert werden, die ein ZTU-Schaubild für einen Stahl zeigt, der etwa die für die Erfindung bevorzugte Analyse aufweist, nämlich 0,76 % C, 0,23 % Si und 0,63 % Mn.
Dabei zeigen die Kurve R^ den Verlauf der Oberflächentemperatur eines Stahlstabes mit verhältnismäßig geringem Durchmesser, z.B. 15,1 mm und die Kurve K.. den Verlauf der Temperatur der Kernzone des betreffenden Stabes. R~ ist die entsprechende Kurve der Oberflächentemperatur eines Stabes mit größerem Durchmesser.
Wesentlich für die Wärmebehandlung ist der Verlauf der Kurve R* im Bereich des Anlassens. Um eine den Anforderungen an einen Spannstahl genügende Gefügestruktur zu erreichen, muß die Kurve R1 der Oberflächentemperatur in der Zeit zwi-
sehen der zweiten und der sechsten Sekunde der im ZTU-Schaubild erfaßten Wärmebehandlung im Temperaturbereich zwischen 400 und 500° C verlaufen; sie darf auf keinen Fall in den Perlitbereich hineinreichen.
Durch das starke Kühlen der Randzone wird auch der Wärmetransport aus der Kernzone beschleunigt.-Je nach chemischer Zusammensetzung wird dann direkt im Zwischenstufenbereich umgewandelt oder es findet eine Perlitvorausscheidung statt. Als besonders vorteilhaft wird es angesehen, wenn die Kernzone des Stabes im oberen Zwischenstufenbereich umwandelt, die sich durch eine fein dispersible Verteilung der Carbide auszeichnet.
Die Intensität der Kühlung der Randzone hängt wesentlich von der Kühlleistung der zur Verfügung stehenden Anlage ab.Die Kühlleistung ist von mehreren Faktoren abhängig. Für eine erprobte Kühlanlage wird eine Wassermenge von 10 bis 20 1/sec kg als besonders vorteilhaft angesehen. Eine diesen Vorgang unterstützende Umwandlungsträgheit kann auch durch die chemische Zusammensetzung des Stahles erreicht werden. So wirken beispielsweise die Erhöhung des Kohlenstoffgehaltes, aber auch die üblichen Legierungselemente des Stahles, wie Mn, Si, Cr, Ni, Mo in diesem Sinne.
Durch die Beigabe von weiteren Legierungselementen gelingt es, bestimmte Eigenschaften des Spannstahles zu verbessern. So bewirken die Beigabe von Chrom und Kupfer eine Erhöhung der Korrosionsbeständigkeit, die Beigabe von Vanadin und Niob sowie der Mikrolegierungselemente Titan und Bor eine Erhöhung der Zähigkeit und Dauerschwingfestigkeit. Durch entsprechende Wahl der Legierungselemente gelingt es auch, den C-Gehalt bis an die untere Grenze zu senken.
Wie Versuche ergeben haben, erfüllen die erfindungsge-
maß hergestellten Spannstähle die an sie zu stellenden Anforderungen in hohem Maße. In Tabelle 1 sind die Analysenwerte einiger Schmelzen der Stahlsorten 835/1030 bzw. 885/ 1080 zusammengestellt, die an Spannstäben mit den Durchmessern 26,5 mm bzw. 15,1 mm genommen wurden. Tabelle 2 gibt die als Mittelwerte errechneten statischen Festigkeitswerte.einiger nach der Erfindung hergestellter Spannstäbe der Durchmesser S6,0 mm, 26,5 mm und 15,1 mm an. Tabelle 3 zeigt die hohe Korrosionsbeständigkeit anhand der Ergebnisse von Korrosionsversuchen gemäß den Prüfrichtlinien des Instituts für Bautechnik, Berlin. Die hohe Korrosionsbeständigkeit ist vor allem eine Folge großer Gleichmäßigkeit des Gefüges; durch die niedrige Temperatur beim Walzen und die schnelle Abkühlung werden Störfaktoren am Entstehen gehindert.
Wie Ergebnisse von Relaxationsversuchen zur Bestimmung der unelastischen Dehnung bei 1000 Stunden Standzeit ergeben haben, sind die Relaxationsverluste sehr gering. Tabelle 4 belegt anhand von Biegeversuchen die ausgezeichneten Duktilitätseigenschaften und Tabelle 5 die geringen Standardabweichungen.
Da die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten Spännstähle eine hohe Kornfeinheit in der Randzone und eine entsprechend hohe Oberflächenfestigkeit aufweisen, sind sie in besonderem Maße für die Herstellung von schraubbaren Spannstählen geeignet.
Für die übertragung der Spannkräfte auf das betreffende Bauteil werden bei Spannstäben oft Gewindeverankerungen verwendet. In diesem Zusammenhang ist es bekannt, auf mit glatter Oberfläche gewalzten Stäbe an den Enden auf kaltem Wege Gewinde aufzurollen. Eine solche spanlose Verformung hat im Gegensatz zu einem eingeschnittenen Gewinde den Vorteil, daß in dem Gewindebereich mit verringertem,Kernquerschnitt eine
Verfestigung des Stahlgefüges, insbesondere im Bereich der Gewindekehlen erzielt wird, so daß der Stahlstab auch im Gewindebereich mit der vollen, seinem Querschnitt unter Berücksichtigung der zulässigen Spannungen entsprechenden Kraft ausgenützt werden kann. Dabei ist es auch bekannt, dieses Gewinde so auszubilden, daß die Ausrundung in den Gewindekehlen einen wesentlich größeren Krümmungshalbmesser hat als die Ausrundung an den äußeren Gewindespitzen (DE-PS 10 68 454). Ein Gewinde mit derart ausgerundeten Kehlen läßt gegenüber dem Gewinde der Mutter erheblich größere Toleranzen zu und schafft somit die Voraussetzung dafür, daß Ungenauigkeiten beim Einbau der Verankerungskörper unschädlich aufgefangen werden können.
Es ist weiterhin bekannt, einen Spannstab schon im Wege der Warmwalzung mit schraubenlinienförmig verlaufenden Rippen zu versehen, die auf zwei einander gegenüberliegenden Seiten des Stabumfangs angeordnet sind und Teile eines Gewindes bilden, auf das ein mit einem entsprechenden Gegengewinde versehener Verankerungskörper aufgeschraubt werden kann (DE-PS 17 84 630). Das auf diese Weise erzielte Teilgewinde hat gegenüber einem metrischen Gewinde sehr grobe Toleranzen, so daß es den Anforderungen des rauhen Baubetriebes sehr entgegenkommt. Außerdem ist das Schraubgewinde ohne zusätzliche Aufwendungen auf der gesamten Länge des betreffenden Stabes vorhanden.
Schließlich ist es auch bekannt, die im Wege der Warmwalzung erzeugten Rippen als Querrippen auszubilden, die sich etwa über den halben Umfang des zylindrisch ausgebildeten Spannstabes erstrecken und zu ihren Enden hin an Breite und Höhe abnehmen (DE-PS 20 43 274). Von diesen Rippen liegen nur Teilbereiche auf einer Schraubenlinie, was aber die Möglichkeit eröffnet, daß auf ein derartiges Teilgewinde sowohl Verankerungskörper mit Rechts-, wie auch solche mit Linksge-
winde aufgeschraubt werden können.
Gegenstand der Erfindung ist demgemäß noch die Anwendung des Verfahrens auf die Herstellung derartiger warmgewalzter Stahlstäbe.
Dabei ist es vor allem bei Stahlstäben mit warmgewalzten Rippen wichtig, daß die Abschreckwirkung durch die Oberflächenform der Stäbe nicht beeinträchtigt wird bzw. daß die Oberflächenprofilierung der Stäbe so ausgebildet wird, daß die Stäbe auch im Bereich der Rippen eine gleichmäßige Vergütungsschicht aufweisen.
Es hat sich gezeigt, daß, wenn die Höhe der Rippen, deren mittlere Breite und ihr Abstand in einem bestimmten Verhältnis zueinander stehen, bei der Wärmebehandlung dieses Stabes sich die Rippen gegenüber dem Kühlmedium wie Kühlrippen verhalten, d.h. daß die Wärmeabgabe im Bereich der Rippen vergleichsweise größer ist als im Bereich der glatten Staboberfläche, so daß die Grenzzone zwischen der Kernzone und der Randzone des Stabes geradlinig verläuft.
In der Zeichnung sind noch einige Arten von Spannstählen, die nach der Erfindung hergestellt werden können, dargestellt. Es zeigt
Fig. 1 ein ZTÜ-Schaubild für einen erfindungsgemäß herzustellenden Spannstahl,
Fig. 2 einen Spannstab mit glatter Oberfläche und am Stabende aufgerollten Gewinde,
Fig. 3 einen Querschnitt entlang der Linie III-III in Fig. 2,
Fig. 4 einen Ausschnitt aus dem Gewinde in größerem Maßstab,
Fig. 5 eine Seitenansicht eines Spannstabes mit warmgewalzten, auf einer Schraubenlinie liegenden Gewinderippen ,
Fig. 6 einen Querschnitt entlang der Linie VI-VI in Fig. 5 in Normalprojektion,
Fig. 7 einen Spannstab mit quer verlaufenden Gewinderippen und
Fig. 8 einen Schnitt entlang der Linie VIII-VIII in Fig. 7 in der Normalprojektion.
Der in Fig. 2 dargestellte Spannstab 1 ist als. glatter Stab gewalzt und der Wärmebehandlung nach der Erfindung unterzogen worden. Auf kaltem Wege wurde auf das Stabende ein Gewinde 2 aufgewalzt, das in Fig. 4 im Längsschnitt in starker Vergrößerung angedeutet ist. Dieses Gewinde ist ein sogenanntes unsymmetrisches Teilgewinde, d.h. der Ausrundungsradius im Bereich der Gewindekehlen 3 ist wesentlich größer als im Bereich der Gewindespitζen 4 .
Bei dem in den Fig. 5 und 6 dargestellten Spannstab 11 handelt es sich um einen sogenannten Gewindestab, der schon im Wege des warmen Walzvorgangs mit Gewinderippen 12 versehen wurde. Die Rippen 12 haben eine Höhe h, eine mittlere Breite B und sind in einem Abstand A voneinander angeordnet, die etwa in einem Verhältnis von 0,5 zu 1 zu 4 stehen. Die Rippen 12 erstrecken sich jeweils etwa über ein Drittel des Stabumfangs in voller Höhe und gehen an ihren Stirnseiten 13 in die Oberfläche 14 des Stabkerns 15 über. Die Grenzzone 16 zwischen der Randzone R und der Kernzon/e K verläuft geradlinig,
Entsprechende Verhältnisse herrschen auch bei dem in den Fig. 7 und 8 dargestellten Gewindestab 21, bei dem die Rippen 12 als Querrippen ausgebildet sind. Auch hier verläuft die Grenzzone zwischen der Kernzone K und der Randzone R des Stabes ohne Beeinflussung durch die Rippen geradlinig.
Infolge der hohen Oberflächenfestigkeit der vergüteten Randzone, die auch die warmgewalzten Rippen umfaßt, ist es möglich, die Verankerungs- und Verbindungselemente wie Muttern, Muffen oder dergleichen kürzer auszubilden als bei bekannten Spanns.täben mit homogenen Stabquerschnitt. Je kürzer aber diese Elemente sind, desto besser ist die Kraftübertragung im Gewindebereich zwischen Stab und Mutter bzw. Muffe.
Tabelle 1
Schmelze
Nr.		 Stahl
sorte		 Durch
messer
nun . .		 A η a 1 y s e π we r t e (Mass %) Si Mn P S
3726 835/1030 26,5 ' C 0,28 0,45 • 0,017 0,025
3728 835/1030 26,5 0,74 0,30 0,44 0,024 0,031
3742 885/1080 15,1 0,76 0,23 0,35 0,027 0,031
3572
*■< . .		 885/1080 15,1 0,73 0,21 0,34 0,018 0,039
0,75
CD CD CO
Tabelle 2
Schmelze
Nr.		 Stahl
sorte		 Durch
messer
rom		 E-Grenze
N/mm2 		E-Modul
N/mm2 		Re
N/mm2 		Rm
N/mm2 		A1O
%		 AG
%		 Kerb
Re
N/mm2 		zugwert
Rm
N/inn2 		^G
%
3608 835/1030 36,0 861 1196 7,2
3610 835/1030 36,0 849 1201 7,5
:3726 835/1030 26,5 882 210000 1002 1251 9,7 5,0 987 1213 2,9
3728 835/1030 26,5 848 209000 942 1212 10,2 5,9 968 1210 4,0
3572 885/1080 15,1 923 205000 927 1179 10,8 7,1 927 1170 4,0
4192 885/1080 15,1 889 210000 929 1153 11,0 6,6 903 1098 3,6
5216 1080/1230 15,1 1158 1287 7,4 4,2
5226 1080/1230 15,1 1203 1298 7,7 5,3
Tabelle 3
Schmelze
Nr.		 Stahlsorte Durchmesser
mm		 Standzeiten (in h) in
NH4 SCM
3572 885/1080 15,1 >500
>500
202
4192 885/1080 15,1 267
>500
4193 885/1080 15,1 >500
3726 835/1030 26,5 231
>500
416
I
3728 835/1030 26,5 >1700
188
>500
3730 835/1030 26,5 >500
132
141
tabelle 4
- 18 -
Schmelze
Nr.		 Stahlsorte Durchmesser
mm		 Grenzbiegedorn-
durchmesser (x-ds)
3726 835/1030 26,5 3-ds
3728 885/1080 15,1 4-ds
3730 4-ds
3572 3-ds
4192 2-ds
4193 2· ds
Tabelle 5
Schmelze Stahlsorte Durchmesser Standardabweichung R
m
N/mm2 		A10
%		 AG
%
Nr. 885/1080 mm Re
N/mm2 		18 0,7 0,9
82 316 885/1080 15,1 24 22 0,5 0,7
63 721 885/1080 15,1 27 23 0,9 0,9
27 634 885/1080 15,1 27 33 0,8 0,8
44 280 885/1080 15,1 41 36 0,7 0,7
31 726 15,1 42
- Leerseite -

Claims (8)

22. August 1984 Dyckerhoff & Widmann Aktiengesellschaft, 8000 München 81 Verfahren zum Herstellen von WalζStahlerzeugnissen, insbesondere von schraubbaren Spannstählen oder dergleichen Patentansprüche
1. Verfahren zum Herstellen von Walzstahlerzeugnissen, insbesondere von schraubbaren Spannstählen oder dergleichen, dadurch gekennzeichnet, daß Stähle mit einem C-Gehalt von 0,50 bis 0,80 %, vorzugsweise etwa 0,75 %, einem Si-Gehalt von 0,20 bis 0,50 %, vorzugsweise etwa 0,25 % und einem Mn-Gehalt vor 0,30 bis 0,80 %, vorzugsweise etwa 0,60 % nach dem Warmwalzen aus der Walzhitze an der Austrittsseite des Fertiggerüstes heraus mittels einer Kühlflüssigkeit, vornehmlich Wasser, einer Oberflächenabschreckung derart unterzogen werden, daß das Material in einer Randzone unmittelbar und vollständig in Martensit umgewandelt wird, während der in der Kernzone verbliebene Wärmeinhalt während des nachfolgenden Äbkühlens ein Anlassen der martensitisehen Randzone nicht über den Bereich der Zwischenstufe hinaus bewirkt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Endwalζtemperatur am Fertiggerüst so gewählt wird,
daß sie an der unteren Grenze der Warmverformbarkeit des Stahles knapp über A3 liegt.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Endwalztemperatur zwischen 860 und 1060° C, vorzugsweise zwischen 880 und 940° C liegt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Anlassen derart erfolgt, daß die Oberflächentemperatur der Randzone in dem Zeitraum zwischen der zweiten und sechsten Sekunde der Wärmebehandlung in Abhängigkeit vom Stabdurchmesser nicht mehr als ca. 500° C, vorzugsweise zwischen 4 00° und 500° C beträgt.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Legierung bis zu ca. 0,8 % Chrom, bis zu ca. 0,5 % Kupfer, bis zu ca. 0,15 % Vanadin, bis zu ca. 0,06 % Niob, sowie Spuren von Titan und Bor einzeln oder in Kombination beigegeben werden.
6. Anwendung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 bis auf die Herstellung von warmgewalzten Stahlstäben oder -drähten mit glatter Oberfläche, die zumindest an den Enden mit kalt aufgerollten, zum Aufschrauben eines Verbindungsoder Verankerungskörpers geeigneten Gewinden versehen werden, bei denen die Ausrundung in den Gewindekehlen einen wesentlich größeren Krümmungsradius hat als an den Gewindespitsen.
7. Anwendung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 bis auf die Herstellung von Stahlstäben oder -drähten, die im Wege des Warmwalzens mit Rippen versehen werden, welche zumindest in Teilbereichen entlang einer Schraubenlinie ver-
laufen, die an zwei einander gegenüberliegenden Seiten des Stabumfangs angeordnet sind und Teile eines Gewindes bilden, auf das ein mit einem entsprechenden Gegengewinde versehener Verbindungs- oder Verankerungskörper aufgeschraubt werden kann.
8. Anwendung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Rippen so ausgebildet und angeordnet sind, daß das Verhältnis von Höhe zu mittlerer Breite zu Abstand der Rippen etwa 0,5 zu 1 zu 4 beträgt.
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