DE3818241A1 - Turboladermotorsystem - Google Patents
TurboladermotorsystemInfo
- Publication number
- DE3818241A1 DE3818241A1 DE3818241A DE3818241A DE3818241A1 DE 3818241 A1 DE3818241 A1 DE 3818241A1 DE 3818241 A DE3818241 A DE 3818241A DE 3818241 A DE3818241 A DE 3818241A DE 3818241 A1 DE3818241 A1 DE 3818241A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- pressure
- engine
- turbocharger
- low
- valve
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D23/00—Controlling engines characterised by their being supercharged
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B29/00—Engines characterised by provision for charging or scavenging not provided for in groups F02B25/00, F02B27/00 or F02B33/00 - F02B39/00; Details thereof
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B29/00—Engines characterised by provision for charging or scavenging not provided for in groups F02B25/00, F02B27/00 or F02B33/00 - F02B39/00; Details thereof
- F02B29/08—Modifying distribution valve timing for charging purposes
- F02B29/083—Cyclically operated valves disposed upstream of the cylinder intake valve, controlled by external means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B33/00—Engines characterised by provision of pumps for charging or scavenging
- F02B33/44—Passages conducting the charge from the pump to the engine inlet, e.g. reservoirs
- F02B33/446—Passages conducting the charge from the pump to the engine inlet, e.g. reservoirs having valves for admission of atmospheric air to engine, e.g. at starting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/004—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust with exhaust drives arranged in series
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/013—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust with exhaust-driven pumps arranged in series
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/12—Control of the pumps
- F02B37/16—Control of the pumps by bypassing charging air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/12—Control of the pumps
- F02B37/18—Control of the pumps by bypassing exhaust from the inlet to the outlet of turbine or to the atmosphere
- F02B37/183—Arrangements of bypass valves or actuators therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/12—Control of the pumps
- F02B37/18—Control of the pumps by bypassing exhaust from the inlet to the outlet of turbine or to the atmosphere
- F02B37/183—Arrangements of bypass valves or actuators therefor
- F02B37/186—Arrangements of actuators or linkage for bypass valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
- F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
- F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/027—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle four
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Description
Die Erfindung betrifft ein Turboladermotorsystem. Im
allgemeinen hat ein bekanntes Turboladermotorsystem einen
einzelenen Turbolader, um das maximale Drehmoment bei
Motordrehzahlen, die für den Motor benötigt werden,
ganzzeitig bereitzustellen. Dadurch wird das erzeugte
Ladedruckverhältnis bei niedrigen Drehzahlen niedrig, wie
durch die strichlierte Linie in Fig. 5 gezeigt ist.
Dadurch ist das durch den Motor erzeugte Drehmoment bei
niedrigen Drehzahlen niedrig, wie die durchbrochene Linie
in der gleichen Figur zeigt. Die Abgasenergie ist bei
einer Leerlaufdrehzahl unzureichend, die
Turboladerdrehzahl ist niedrig und kann nicht einer
plötzlichen Beschleunigung des Motors folgen und eine
sogenannte Turbonacheilung stellt sich ein.
In einem Versuch, eine Drehmomentkennlinie zu erreichen,
wie durch die Strichpunktlinie in Fig. 5 gezeigt, in der
das Niedrigdrehzahl-Drehmoment erhöht und die
Turbonacheilung vermindert wird, ist ein geregeltes
Turboladermotorsystem vorgeschlagen worden, das eine
Anzahl von Turboladern einschließt, die einen ersten
Turbolader aufweisen, wobei dieser ein Drehmoment erzeugt,
das bei niedrigen Drehzahlen benötigt wird, und einen
zweiten Turbolader, der ein Drehmoment für hohe Drehzahlen
erzeugt, indem die Turbolader wahlweise in Abhängigkeit
von der Motordrehzhal in Betrieb genommen werden, um dabei
den Ladedruck bei niedrigen Drehzahlen und damit das
Niedrigdrehzahldrehmoment zu erhöhen.
Wenn die Zahl der betriebenen Turbolader während der
Beschleunigung in dem obigen System erhöht wird, wird das
Abgasweichenventil plötzlich geöffnet und die zweiten
Turbolader, die zuvor in Ruhe waren, werden betrieben.
Deshalb verkleinert sich die Leistung des ersten
Turboladers wegen der plötzlichen Erhöhung des
Turbinendüsenquerschnittes und eine Verzögerung in der
Beschleunigung des zweiten Turboladers führt zu einer
vorübergehenden Verminderung des Ladedruckes. Dadurch wird
der Ladedruck gesenkt, wobei sich das Drehmoment
verringert, wie durch die durchgezogene Linie in Fig. 6
gezeigt, und die Motorleistungssteuerung, die bei dem
Fahrzeug benötigt wird, ist vorübergehend unmöglich.
Im Hinblick auf diese Probleme ist es eine Aufgabe der
Erfindung, eine vorübergehende Verminderung des
Drehmoments zu verhindern oder zu minimieren, wenn die
Anzahl der Turbolader, die bei der Beschleunigung in einen
Mehrturboladersystem mit Folgesteuerung betrieben werden,
verändert wird, um dabei die Ansprechempfindlichkeit des
Motors zu verbessern.
Die Erfindung betrifft eine aufladbare
Verbrennungsmotoranordnung, die einen Verbrennungsmotor
mit einer Anzahl Turbolader aufweist, die vorgesehen sind,
Luft in den Motor einzubringen und auf eine Betriebsweise
des Motors reagierende Mittel zum Unwirksammachen
mindestens eines der Turbolader aufweist, wobei die
Anordnung derart ausgebildet ist, daß bei
Niedrigdrehzahlen alle Turbolader benutzt werden, und daß,
wenn die Motordrehzahl ansteigt, der wenigstens eine
Turbolader graduell bzw. allmählich unwirksam wird.
In einer typischen Ausführungsform, wenn die Motordrehzahl
ansteigt und der Ladedruck, der durch einen
Hochdruckturbolader erzeugt wird, eine zulässige Grenze
für den Motor überschreitet, wird ein Stellglied durch den
Innendruck innerhalb eines Einlaßrohrverteilers des Motors
betätigt, um dabei ein Bypassventil zu öffnen, um den
Abgasstrom zu vermindern, der den Hochdruckturbolader
antreibt. Der Druck der Luft, die dem Motor zugeführt
wird, wird dabei innerhalb eines zulässigen Grenzbereichs
gehalten.
Wenn die Motordrehzahl eine Zwischendrehzahl erreicht und
die Hochdruckturboladerkapazität überschritten wird,
erhöht sich der Druck innerhalb des Hochdruckabgasrohres,
um die Öffnungsfläche des Bypassventils weiter zu
vergrößern. Nahezu die gesamte Abgasströmung im
Hochdruckabgasrohr strömt durch den Hochdruckabgasbypass,
um dadurch den Hochdruckturbolader außer Funktion zu
setzen, und die Aufladung wird ausschließlich durch einen
Niederdruckturbolader verrichtet. Deshalb wird der Motor
mit Hochdruck beaufschlagt in einem Drehzahlbereich, der
von einer Niedrigdrehzahl bis zu einer Zwischendrehzahl
reicht, in welchem Bereich der Motor häufig benutzt wird.
Weiterhin kann der Ladedruck zum Motor so geregelt werden,
daß dieser einen zulässigen Grenzwert zum Motor nicht
übersteigt.
In einer bevorzugten Ausführung ist die Anordnung derart
ausgebildet, daß die Zeitpunktregelung des
Lufteinlaßventils des Motors in Abhängigkeit von den
Betriebsbedingungen des Motors verändert wird, um den
Veränderungen im Motordrehmoment entgegenzuwirken, die
sich aus dem Unwirksamwerden des Hochdruckturboladers
ergeben.
Bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung sind unter
Bezugnahme auf die Fig. 1 bis 16 in den Zeichnungen
beschr eben und es zeigen:
Fig. 1 eine Gesamtansicht eines erfindungsgemäßen
Turboladermotorsystems;
Fig. 2 das Betriebsverhalten des Motors gemäß der Fig. 1;
Fig. 3 eine Teilschnittansicht einer anderen
Ausführungsform;
Fig. 4 eine Teilansicht einer dritten Ausführung;
Fig. 5 ein Diagramm der Drehmomentkennlinie eines
Motorsystems gemäß dieser Erfindung und die
Druckverhältnisse des Turboladers des Motor
systems;
Fig. 6 ein Diagramm ähnlich dem der Fig. 5 eines
herkömmlichen Turboladermotorsystems;
Fig. 7 eine Gesamtansicht eines anderen erfindungsgemäßen
Turboladermotorsystems;
Fig. 8 einen Teil einer anderen Ausführungsform des
erfindungsgemäßen Turboladermotorsystems;
Fig. 9 einen Teil einer weiteren Ausführung des
erfindungsgemäßen Turboladermotorsystems;
Fig. 10 eine Teilschnittansicht eines Motorabschnittes
nach Fig. 7, die einen Ansaugdurchgang mit dem
Zylinder und dem Drehschieber des Motors aufweist;
Fig. 11 eine Teilschnittansicht einer Öffnungs- und
Schließzeitpunktreguliereinrichtung für den
Drehschieber;
Fig. 12 eine Teilschnittansicht des wesentlichen
Abschnittes der Öffnungs- und
Schließzeitpunktreguliereinrichtung;
Fig. 13A einen Hub des Ansaugventils und Drehschiebers des
Motors gemäß Fig. 7 bei niedriger und
Leerlaufgeschwindigkeit;
Fig. 13B eine Druck-Drehwinkel-Kennlinie des Motors gemäß
Fig. 7 bei der Motordrehzahl,;
Fig. 14A einen Hub des Ansaugventils und Drehschiebers des
Motors gemäß Fig. 7 bei
Hochgeschwindigkeitsdrehzahl,;
Fig. 14B eine Druck-Drehwinkel-Kennlinie des Motors gemäß
Fig. 7 bei der Motordrehzahl;
Fig. 15 eine Drehzahl-Kennlinie des Motors gemäß Fig. 7;
und
Fig. 16 Einzelheiten der
Druck-Kolbenverdrängungs-Kennlinie des Motors
gemäß Fig. 7.
Fig. 1 zeigt ein Beispiel eines erfindungsgemäßen
Turboladermotorsystems. Der Hochdruckturbolader 1 weist
eine Turbine 2 mit einem kleinen zulässigen Abgasfluß und
einem Kompressor 4 mit einer kleinen Druckleitung auf,
welcher durch die Turbine 2 über die Welle 3 in Rotation
versetzt wird. Der Turbineneinlaß 2 a steht mit dem
Abgassammler 6 des Motors E über das Hochdruckauspuffrohr
5 in Verbindung. Der Kompressorauslaß 4 a steht mit dem
Ansaugrohrverteiler 8 des Motors E über das
Hochdruckladerohr 7 in Verbindung.
Der Niederdruckturbolader 9 weist eine Turbine 10 mit
einem großen zulässigen Abgasfluß und einen Kompressor 12
mit großer Druckleitung auf, welcher durch die Turbine 10
über die Welle 11 in Rotation versetzt wird. Der
Turbineneinlaß 10 a ist mit dem Turbinenauslaß 2 b des
Hochdruckturboladers 1 über das Niederdruckabgasrohr 13
verbunden. Der Kompressorauslaß 12 a steht mit dem
Kompressoreinlaß 4 b des Hochdruckturboladers 1 über das
Niederdruckladerohr 14 in Verbindung.
Das Hochdruckabgasrohr 5 ist mit dem Niederdruckabgasrohr
13 über den Hochdruckabgasbypass 15 verbunden, der ein
Hochdruckabgasüberströmventil 17 hat, das durch den Hebel
16 gedreht wird. Das Niederdruckabgasrohr 13 ist mit dem
Niederdruckturbinenauslaß 10 b über den
Niederdruckabgasbypass 18 verbunden, der ein
Niederdruckabgasüberströmventil 20 aufweist, das durch den
Hebel 19 gedreht wird. Das Niederdruckladerohr 14 ist mit
dem Hochdruckladerohr 7 über den Ladebypass 21 verbunden,
der ein Absperrventil 22 aufweist, das um den Stift 23
herum rotierbar ist. Das Absperrventil 22 hat die
Funktion, einen Fluß vom Niederdruckladerohr 14 zum
Hochdruckladerohr 7 zu gewährleisten, aber einen Rückfluß
zu verhindern.
Der Hebel 16, der ein Hochdruckabgasüberströmventil 17
bedient, ist an dem anderen Ende mit einem mittleren
Abschnitt eines Übertragungshebels 24 durch den Stift 25
verbunden. Die Kolbenstangen 28, 29 der Stellglieder 26,
27 sind jeweils durch Stifte 28 a, 29 a mit den
entsprechenden Enden des Ubertragungshebels 24 verbunden.
Die in den Stellgliedern 26, 27 geführten Kolben 32 und
33, die mit mit den Kolbenstangen 28, 29 gekoppelt sind,
sind in die Zylinder 30, 31 einschiebbar. Das obere Ende
des Zylinders 30 ist mit dem Ansaugkrümmer 8 des Motors E
über die Rohrleitung 34 und das obere Ende des Zylinders
31 ist mit dem Hochdruckabgasrohr 5 des Motors E über die
Rohrleitung 35 in Verbindung. Die Federn 36, 37 sind
zwischen den unteren Kolbenflächen 32, 33 und den
Bodenwänden des jeweiligen Zylinders 30, 31 angeordnet.
Der Hebel 19, der das Niederdruckabgasüberströmventil 20
betätigt, ist durch einem Stift am anderen Ende mit der
Kolbenstange 39 des Stellgliedes 38 verbunden. Kolben 41
im Stellglied 38, der mit Kolbenstange 39 gekoppelt ist,
ist, wie bei den Stellgliedern 26, 27, in den Zylinder 40
eingeschoben und wird durch die Feder 42 nach oben
gedrückt. Das obere Ende des Zylinders 40 steht mit dem
Niederdruckladerohr 14 über die Rohrleitung 43 in
Verbindung.
Das Niederdruckabgasüberströmventil 20 und das zugehörige
Stellglied 38 sind nicht wichtig bei einem Dieselmotor.
Deshalb kann der Druck in einem Turbolader-Dieselmotor
innerhalb des Zylinders gewöhnlich innerhalb eines
zulässigen Limits durch Begrenzung einer
Kraftstoffzufuhrmenge pro Stunde begrenzt werden.
Die Arbeitsweise der obigen Ausführungsform wird nun näher
beschrieben. In dem Turboladermotorsystem gemäß der
Erfindung erfolgt die Aufladung beispielsweise bei
700 min-1 durch den Hochdruckturbolader 1 und einem
Niederdruckturbolader 9, der in Reihe mit und stromab des
Hochdruckturboladers 1 angeordnet ist. Der Ladedruck
unterhalb der vollen Motorlast ist bei einem Punkt a in
einer Ladedruckverhältniskennlinie a-b durch die
durchgezogene Linie in Fig. 2 dargestellt. Gleichzeitig
wird der Ladedruck nur durch den Niederdruckturbolader 9
bei einem Punkt c in der durchgezogenen Linie c-d in der
gleichen Figur erzeugt.
Der Ladedruck an Punkt a ist der höchstzulässige
Motorladedruck. Wenn der Ladedruck den Punkt a übersteigt,
übersteigt der Druck innerhalb des Zylinders die zulässige
Grenze des Motors oder es treten Klopferscheinungen auf,
wenn es ein Bezinmotor ist.
Wenn die Motordrehzahl über die 700 min-1 ansteigt,
wurde das Ladedruckverhältnis das höchstzulässige
Ladedruckverhältnis des Motors übersteigen und die
durchgezogene Linie a-b für die Charakteristik des
Turboladers ansteigen
Gleichzeitig übersteigt im Turboladermotorsystem gemäß der
Erfindung der Druck innerhalb des Hochdruckladerohres 7
das höchstzulässige Ladedruckverhältnis, so daß der Druck
innerhalb des Zylinders 30 des Stellgliedes 26 ansteigt,
wobei sich die Kolbenstange 28 mit dem Kolben 32 abwärts
gegen die Feder 36 bewegt, um dabei den Ubertragungshebel
24 linksherum um den Stift 29 a zu drehen. Dies veranlaßt
den Hebel 16, sich rechtsläufig um den Stift 25 zu drehen,
um das Hochdruckabgasüberströmventil 17 zu öffnen und um
dabei dem Abgasstrom zu ermöglichen, durch das
Hochdruckabgasrohr 5 in den Hochdruckabgasbypass 15, wie
durch die strichlierte Linie gezeigt, zu fließen. Dadurch
wird der Druck innerhalb des Hochdruckladerohres 7
angeglichen, um nicht die durchgezogene Linie a-e von Fig.
2 zu übersteigen. Gleichzeitig steigt die Strömung und der
Druck innerhalb des Niederdruckabgasrohres 13 an, um den
Niederdruckturbolader 9 zu aktivieren, um dabei zu
veranlassen, daß ein Ladedruck, dargestellt durch die
durchgezogene Linie c-e in Fig. 2, erzeugt wird.
Wenn die Motordrehzahl weiter ansteigt, steigt der Druck
innerhalb des Hochdruckabgasrohres 5 in Übereinstimmung
mit den Eigenschaften des Turboladers, der Druck
innerhalb des Zylinders 31 des Stellgliedes 27, das mit
dem Hochdruckabgasrohr 5 über Rohrleitung 35 verbunden
ist, steigt, um die Kolbenstange 29 gegen die Feder 37 mit
dem Kolben 33 nach unten zu drücken, um dabei den
Ubertragungshebel 24 rechtsläufig um den Stift 28 a herum
zu drehen. Dies veranlaßt den Hebel 16, sich weiter
rechtsherum zu drehen, um den Öffnungsquerschnitt des
Überströmventils 17 zu vergrößern, um dabei den Ladedruck
innerhalb des Hochdruckladerohres 11 (?) auszugleichen,
damit er nicht die Linie a-e-g gemäß Fig. 2 übersteigt,
die den zulässigen Grenzwert des Motors darstellt.
Wenn, gemäß Fig. 2, der Motor beispielsweise bei
2000 min-1 startet, erhält die Querschnittsöffnung des
Überströmventils 17 ihr Maximum, wobei fast das gesamte
Abgas durch den Hochdruckabgasbypass 15 in das
Niederdruckabgasrohr 13 strömt, um dabei die Funktion des
Hochdruckturboladers 1 zu verlieren, während der
Niederdruckturbolader 9 aktiviert wird, um dadurch den
Ladedruck, wie bei Punkt e in Fig. 2 gezeigt, zu
erzeugen. Gleichzeitig strömt fast die gesamte Aufladung,
die zum Niederdruckladerohr 14 entströmt, durch den
Ladebypass 21, um das Absperrventil 22 zu öffnen und in
das Hochdruckladerohr 7 zu fließen.
Wenn, gemäß Fig. 2, der Motor die Drehzahl 2000 min-1
übersteigt (oder wenn Klopferscheinungen infolge des
übersteigerten Ladedruckes in einem Benzinmotor
auftreten), wird der Ladedruck über den zulässigen
Grenzwert des Motors, wie durch die Linie e-f in Fig. 2
gezeigt, ansteigen. Dadurch drückt der Druck im
Niederdruckladerohr 14 den Kolben 41 innerhalb des
Zylinders 40 des Stellgliedes 38 und die Kolbenstange 39
über die Rohrleitung 43 gegen die Feder 42 nach unten, um
den Hebel 19 rechtsläufig zu drehen, um dabei das
Niederdruckabgasüberströmventil 20 mit dem gleichen Aufbau
wie ein vorbekannter Abgaskanal zu öffnen. Das hält den
hochstzulässigen Ladedruck des Motors bei Linie e-g
aufrecht.
Die benötigte Luftmenge für den Motor unter Teillast,
beispielsweise 1/3 Last bei 6000 min-1, senkt die
durchgezogene Linie e-h, wie in Fig. 2 gezeigt. Unter
Motorlast oder -drehzahl unterhalb der durchgezogenen
Linie e-h öffnen die Stellglieder 26, 27 nicht völlig das
Hochdruckabgasüberströmventil 17, und das Abgas aktiviert
die Hochdruckturboladerturbine 1, während es in den
Niederdruckturbolader 9 strömt.
Gleichzeitig ist der Hochdruckturbolader 1 in einer Lage
zur völligen Kraftentfaltung, so daß, wenn die Motorlast
oder -drehzahl es verlangt, diese rapide zu verringern,
indem das Gaspedal getreten wird, um das Drosselventil zu
öffnen, um dabei die Einströmluftmenge zu dem Motor zu
steigern. Das erhöht die Kraftstoffzufuhr um dadurch den
Abgasdruck zu vergrößern. Das veranlaßt das Stellglied 27,
das über die Rohrleitung 35 des Auspuffkrümmers 6
verbunden ist, das Hochdruckabgasüberströmventil 17 über
den Hebel 16 zu öffnen, so daß die beiden Hochdruck- und
Niederdruckturbolader 1, 9 direkt beschleunigt werden
innerhalb einer zeitlichen Verzögerung, um dabei rapide
die Motorlastschwankungen abzudecken.
Ein Beispiel in Fig. 3 verwendet den folgenden Aufbau
anstatt des Stellgliedes 27, das das
Hochdruckabgasüberströmventil 17 bedient.
Ein zweiter Hochdruckabgasbypass 15′ ist parallel zum
Hochdruckabgasbypass 15 angeordnet und steht zwischen dem
Hochdruckabgasrohr 5 und dem Niederdruckabgasrohr 13 in
Strömungsverbindung. Ein zweites
Hochdruckabgasüberströmventil 17′ ist im Bypass 15′
angeordnet und gedreht durch Hebel 16′, dessen anderes
Ende durch ein Verbindungsglied 44 mit dem
Fliehkraftregler (nicht gezeigt) verbunden ist, der durch
den Motor E gedreht wird, um dabei eine Motordrehzahl zu
betreiben, zu der das Stellglied 27 wirkt.
Wenn das Stellglied 26 in Betrieb ist und der Motor E bei
die Betriebsgeschwindigkeit des Fliehkraftreglers
erreicht, wird das Gelenk 44 nach links gemäß Fig. 3
durch den Fliehkraftreglerbetrieb gezogen, um dabei das
zweite Hochdruckabgasüberströmventil 17′ über den Hebel
16′ zu öffnen, so daß fast das gesamte Abgas innerhalb des
Hochdruckabgasrohres 5 durch den Hochdruckabgasbypass 15
und den zweiten Hochdruckabgasbypass 15′ strömt, um dabei
die die Funktion des Hochdruckturboladers 1 zu verlieren
und gleichzeitig den Niederdruckturbolader 9 zu aktivieren
wie in der vorangegangenen Ausführung.
Ein in Fig. 4 gezeigtes Beispiel ist eine Modifikation
des Steuermittels für das Stellglied, das das
Hochdruckabgasüberströmventil 17 betreibt. Das Stellglied
45, daß den Hebel 16 des Absperrventils 17 betätigt,
koppelt die Kolbenstange 49 des Kolbens 48, der durch die
Feder 47 innerhalb des Zylinders 46 um ein Ende des Hebels
16 abwärts gedrückt wird. Die Druckansaugöffnungen 50, 51
sind an den jeweiligen oberen und unteren Enden des
Zylinders 46 angeordnet.
Ein Venturirohr 52 ist am Einlaß 12 b des Kompressors 12
des Niederdruckturboladers 9 angeordnet. Die
Druckextraktionsauslässe 54, 55 sind im Luftklappenbereich
53 angeordnet und ein Abschnitt unmittelbar vor dem
Luftklappenbereich steht mit den Druckansaugöffnungen 50,
51 über die jeweiligen Rohrleitungen 56, 57 in
Verbindung.
Der Luftstromdurchgang durch das Venturirohr 52 ist
abgebaut wie ein Druck durch den Druckextraktionsauslaß
54, 55 und gefördert durch die Rohrleitungen 56, 57, die
Druckeinlässe 50, 51 in die Räume oberhalb und unterhalb
des Kolbens 48 des Stellgliedes 45. Der Druckausgleich
zwischen den Druckauslässen 54, 55 des Venturirohres 52
kann die Kolbenstange 49 in eine Stellung bewegen, wo der
Ausgleichsdruck mit der Federkraft 47 ausgeglichen wird,
um dabei die Öffnung des Absperrventils 17 über den Hebel
16 zu regulieren.
In Bezug auf die Ausführung in Fig. 4 kann das
Hochdruckabgasüberströmventil 17 kontinuierlich in
Übereinstimmung mit dem Betriebszustand des Motors bei der
vollen Motordrehzahl gesteuert werden, beispielsweise bei
mehr als 700 min-1.
Hoher Ladedruck wird dem Motor erfindungsgemäß durch eine
Motordrehzahlausdehnung von einer niedrigen Drehzahl bis
zu einer Zwischendrehzahl zugeführt, zu der die Drehzahl
des Motors am meisten häufig verwendet wird, und der
Ladedruck zum Motor derart gesteuert werden kann, daß er
nicht den zulässigen Grenzwert des Motors übersteigt. Das
erfindungsgemäße Turboladermotorsystem hat einen einfachen
Aufbau und eine vorzügliche Ansprech-Empfindlichkeit
verbessert die Niedriggeschwindigkeitsdrehzahl und
vermeidet das Klopfen.
Das Turboladermotorsystem von Fig. 7 weist einen Motor
auf; eine Anzahl von Turboladern ist in Reihe mit dem
Motor verbunden; ein Abgasweichenventil ist in einem
Abgasbypass angeordnet, der zwischen einer
Abgasrohrleitung und einer Niederdruckrohrleitung in
Strömungsverbindung steht; ein Absperrventil, das in einem
Ladebypass angeordnet ist, steht in Strömungsverbindung
zwischen einer Niederdruckladerohrleitung und einer
Laderohrleitung; ein Stellglied führt in Abhängigkeit vom
Betriebszustand des Motors eine Bewegung zum Öffnen des
Abgasweichenventils aus; und ein Drehventil ist in einem
Einlaßdurchgang zum Motor angeordnet, wobei das Drehventil
während des Verlauf eines Einlasshubes durch den Öffnungs
und Schließzeitpunktregulierbetätigungsvorgang in
Übereinstimmung mit dem Ladedruck geschlossen ist. Um zu
verhindern, daß sich der Hochladedruck beim
Hochdruckturbolader bei Zwischen- und hoher Motorbelastung
beim übersteigen des höchstzulässigen Druckes innerhalb
des Motors entlädt, wird die Temporegelung bei der das
Drehventil geöffnet ist, verbessert, um das
Druckverhältnis zu vermindern und die Länge des
Einlaßhubes zu verkürzen.
Sobald die Motordrehzahl weiter steigt und die
Ladekapazität des Hochdruckturboladers überschritten wird,
wird das Abgasweichenventil stufenweise in Übereinstimmung
mit einer Steigerung der Motordrehzahl geöffnet, damit der
Niederdruckturbolader allein tätig ist. In diesem Fall
gibt es keine Verzögerung in der Beschleunigung der
Niederdruckturbolader, aber der Ladedruck fällt schnell
ab. Folglich wird die Temporegelung, bei der das
Drehventil geschlossen ist, verlangsamt, um die Länge des
Einlaßhubes zu vergrößern und dabei eine Verringerung der
Einlaßluftmenge zum Motor und dadurch eine Verminderung
der Drehzahl zu vermeiden.
Fig. 7 zeigt ein weiteres erfindungsgemäßes
Turboladermotorsystem mit einem drehenden Lufteinlaßventil
mit einer Öffnungs- und Schließzeitpunktregulierschaltung.
Der Hochdruckturbolader 30 weist eine Turbine 31 mit einem
geringen zulässigen Abgasabstrom und einen Kompressor 33
auf, der durch die Welle 32 gedreht wird und eine geringe
Entladekapazität hat. Der Turbineneinlaß 31 a ist über den
Abgastyp 34 mit dem Abgaskrümmer 35 des Motors E
verbunden. Der Kompressorauslaß 33 a ist mit dem
Einlaßkrümmer 10 des Motors E über die Einlaßrohrleitung
36 verbunden.
Die Niederdruckturbolader 40 und 80 weisen Turbinen 41 und
81 auf, die großen zulässigen Abgasabstrom haben, und
Kompressoren 43 und 83 mit einer großen Entaldekapazität
und jeweils durch Wellen 42 und 82 gedreht werden. Der
Turbineneinlaß 41 a ist über das Niederdruckentladerohr 61
mit dem Entladeauslaß 31 a des Hochdruckturboladers 30 und
der Kompressorauslaß 43 a über das Niederdruckentladerohr
38 mit dem Kompressoreinlaß 33 b des Hochdruckturboladers
30 verbunden. Das Niederdruckabgasrohr 81 b ist zwischen dem
Turbineneauslaß 41 b des Turboladers 40 und dem
Turbineneinlaß 81 a des Turboladers 80 in Verbindung,
während das Niederdruckrohr 83 b zwischen dem
Kompressorauslaß 43 a des Turboladers 40 und em
Kompressoreinlaß 45 des Turboladers 80 in Verbindung
ist.
Der Abgasbypass 37 ist mit der Abgasrohrleitung 34 und dem
Niederdruckabgasrohr 61 verbunden, Der Bypass 37 hat ein
Abgasweichenventil 37, das durch den Hebel 44 gedreht
wird. Der Ladebypass 60 ist mit der Laderohrleitung 36 und
dem Niederdruckladerohr 38 verbunden, das zwischen dem
Kompressorauslaß 43 a des Niederdruckturboladers 40 und dem
Kompressoreinlaß 33 b des Hochdruckturboladers 30 in
Verbindung steht. Der Bypass 60 hat ein um einen Stift 46
herumrotierendes Absperrventil 47. Das Absperrventil 47
erlaubt eine Strömungsfunktion von Rohrleitung 38 zu 36,
aber verhindert ein Rückströmen.
Das Abgasweichenventil 39 ist mit dem Stellglied oder dem
Fliehkraftregler 53 über den Hebel 49 und das Gelenk 48
verbunden, das mit Hebel 44 gekoppelt ist. Der
Fliehkraftregler 53 wird durch Getrieberad 52 über die
Antriebswelle 50 gedreht, die durch den Motor E, das
Getrieberad 51 und das Ubersetzungsgetrieberad 20 in
Rotation versetzt wird. Wenn der Motor E auf eine
vorbestimmte Drehzahl gestartet wird, dreht der
Fliehkraftregler 53 seinen Hebel 49 entgegen dem
Uhrzeigersinn, um das Gelenk 48 nach rechts gemäß Fig. 7
zu drücken und dreht Hebel 44 enzgegen dem Uhrzeigersinn,
um dabei das Entladeabgasweichenventil 39 zu öffnen.
Der Pneumatikzylinder 58 ist an einem Ende mit Rohrleitung
36 über Rohrleitung 55 verbunden, um Druckluft gegen die
Feder 58 zum Kolben 57 anzulegen, der an einer
Kolbenstange 56 befestigt ist, die durch das andere Ende
des Luftdruckzylinders 54 geführt wird. Die Kolbenstange
56 ist über den Stift 58 mit dem anderen Ende des
Verstellhebels 26 verbunden.
Fig. 8 zeigt eine andere Ausführung der Erfindung. Der
Hebel 49, der durch den Fliehkraftregler 53 gedreht wird,
trägt Hilfshebel 62, der durch Stift 62′ an einem Ende
verschwenkt wird. Das Gelenk 63 ist mit dem anderen Ende
des Hilfshebels 62 verbunden und bewegt beispielsweise in
Ubereinstimmung mit einem Motorladeregler (nicht gezeigt)
ein Gaspedal im Fall eines Fahrzeuges. Das Gelenk 48 ist
auch mit dem Mittelteil des Hilfshebels 62 verbunden. Wenn
der Hebel 49 durch den Fliehkraftregler 53 entgegen dem
Uhrzeigersinn gedreht wird, wenn der Motor E zu einer
vorbetsimmten Drehzahl gestartet wurde, dreht der
Hilfshebel 62 im Uhrzeigersinn rund um den Abzweigpunkt
zwischen dem Hebel 62 und dem Gelenk 63, um das Gelenk 68
nach rechts zu drücken, um dabei den Hebel 44 entgegen dem
Uhrzeigersinn zu drehen und das Weichenventil 39 zu
öffnen. Wenn dadurch die Last erhöht wird, bewegt sich das
Gelenk 63 weiter nach rechts, um den Hilfshebel 62
entgegen dem Uhrzeigersinn zu drehen, so daß das Gelenk 48
gemäß Fig. 7 bei relativ niedrigen Drehzahlen unter hoher
Last und bei relativ hohen Drehzahlen unter niedriger Last
nach rechts gedreht wird, um den Hebel 44 zum Öffnen des
Ventils 39 zu drehen.
Fig. 9 zeigt eine weitere erfindungsgemäße Ausführung, in
der das Abgasweichenventil 39 durch den Ladedruck, der
durch die Hochdruck- und Niederdruckturbolader 30 und 40,
80 erzeugt wird, geöffnet wird. Der Kolben 64 ist
innerhalb des Luftdruckzylinders 66 angeordnet, um durch
die Feder 65 gemäß Fig. 3 nach links gedrückt zu werden,
wobei der Zylinder 66 über die Rohrleitung 67 mit dem
Laderohr 36 in Verbindung steht. Die Kolbenstange 68 mit
einem Langloch 69 ist mit dem anderen Ende des Kolbens 64
von Rohrleitung 67 verbunden. Das Gelenk 48 ist an einem
Ende in dem Langloch 69 eingebracht und am anderen Ende
mit dem Hebel 44 des Weichenventils 39 gekoppelt. Im
Beispiel der Ausführung nach Fig. 3 werden keine Bauteile
wie Getrieberad 52, Fliehkraftregler 53 und Hebel 49, wie
in Fig. 1 (???) gezeigt, benötigt. Bei dem
beschriebenen Aufbau dreht der Hebel 44 entgegen dem
Uhrzeigersinn durch die Rechtsbewegung des Kolbens 64, um
das Weichenventil 39 zu öffnen.
Das System eines aufgeladenen Motors gemäß Fig. 10 umfaßt
grundsätzlich einen Viertaktmotor mit einem Zylinder 1, in
dem gleitbar ein Kolben 2 mit einer Kolbenstange 3
angeordnet ist, welche eine (nicht gezeigte) Kurbelwelle
dreht. An einer Einlaßöffnung 5 und einer Auslaßöffnung 6
im Zylinderkopf sind ein Einlaßventil 7 und ein
Auslaßventil 8 angeordnet, die durch bekannte
Ventilantriebsmittel in Synchronisation mit der
Kurbelwellendrehung des Motors geöffnet und geschlossen
werden. Der Ansaugkanal wird durch eine
Ansaugabzweigleitung 9 gebildet, die mit der Einlaßöffnung
5 und einem Ansaugrohrverteiler 10 in Verbindung steht,
der am einen Ende der Ansaugleitung 9 vorgesehen ist. In
der Ansaugabzweigleitung 9 ist ein Drehventil 11
vorgesehen, als ein von der Kurbelwelle des Motors über
eine Zahnradübertragung angetriebenes Steuerventil.
Fig. 11 und 12 zeigen eine Einstelleinrichtung für den
Öffnungs- und Schließzeitpunkt, die einen
Antriebsmechanismus für das Drehventil 11 einschließt,
welcher von einer Antriebswelle 13 getragen ist, die
mittels eines Stiftes 12 an dem Drehventil 11 innerhalb
eines Ventilkörpers 9 a befestigt ist, der im
Mittelabschnitt des Ansaugabzweigrohres 9 ausgebildet ist.
Die Antriebswelle 13 wird von einer Mehrzahl von Lagern
17, 18 und 19 mittels eines Paares von Buchsen 14 und 15
getragen, die so angeordnet sind, daß sie das Drehventil
11 an jeder Seite unterstützen, und durch eine einzelne
Buchse 16, alle innerhalb des Ventilkörpers 9 a. Die Welle
13 ist mit linksgängigen, schraubenförmigen Stecknuten 13 a
an einem Ende versehen.
Ein Timing-Zahnrad 20, welches über eine
Zahnradübertragung mit der (nicht gezeigten) Kurbelwelle
gekoppelt ist, ist einstückig mit der Drehwelle 21
ausgebildet, die von Lagern 22 und 23 getragen ist, die
auf einer maschinenfesten Halterung 24 ruhen. Die Welle 21
weist am Ende rechtsgängige, schraubenförmige Stecknuten
21 a auf, die mit den linksgängigen Stecknuten 13 a über
einen einstellbaren Koppler 25 verbunden sind, der innere
Stege 25 a und 26 b aufweist, die mit beiden Stecknutenenden
der Wellen zusammenwirken.
Ein Einstellhebel 26 ist von einer Welle 27 getragen und
ist mit seinem einen Ende in eine Vertiefung 25 a des
Kopplers 25 eingepaßt. Wenn beispielsweise Koppler 25,
bezogen auf die Anordnung der Fig. 11, durch den
Einstellhebel nach links bewegt wird, wird die
Antriebswelle 13 in bestimmter Richtung relativ zur
Drehwelle 21 verdreht, während, wenn der Koppler 25 nach
rechts bewegt wird, die Welle 13 in entgegengesetzter
Richtung bzw. zurück verdreht wird. So wird durch eine
axiale Bewegung des Kopplers 25 das Drehtiming der Welle
13 verändert, wodurch als Folge der Öffnungs- und
Schließzeitpunkt des Drehventils 11 verstellt werden.
Wie aus Fig. 10 hervorgeht, ist das Drehventil 11 so
ausgebildet, daß es bei Drehintervallen von 90° geöffnet
und geschlossen und durch das Timing-Getriebe 20 mit
halber Drehzahl der Kurbelwelle angetrieben wird.
Das Ansaughubintervall des Motors beträgt etwa 180° der
Kurbelwellendrehung und daher hat das Drehventil 11 ein
Öffnungsintervall von ungefähr 180° Drehwinkel der
Kurbelwelle.
Die Betriebsweise der Anordnung wird nun näher
beschrieben. In dem erfindungsgemäßen
Turboladermotorsystem wird die Luftladung bei einer
niedrigen Geschwindigkeit, beispielsweise bei etwa 500
min-1 durch den Hochdruckturbolader 30 und den
Niederdruckturbolader 48, 80 verrichtet, die in Reihe
stromauf des Turboladers 30 angeordnet sind, und der
Ladedruck liegt unter der vollen Motorlast an einem Punkt
a in der Abströmdruckverhältniskennlinie a-c, die durch
die unterbrochene Linie in Fig. 15 gezeigt ist. Das
Ladedruckverhältnis, das durch die Niederdruckturbolader
40 und 80 erzeugt wird, liegt bei einem Punkt j der
unterbrochenen Linie j-k-f-g in der gleichen Figur. In
diesem Fall übersteigt der Ladedruck an Punkt a nicht das
Maximum des zulässigen Druckes Pa des Motors gerade in
einem gleichmäßigen Zyklus wie in Fig. 13B gezeigt. Der
Ladedruck innerhalb des Einströmrohres 36 ist niedrig, der
Druck innerhalb der Kammer 54′ des pneumatischen
Druckzylinders 54 ist ebenfalls niedrig, und die
Federkraft 58, um den Kolben 57 nach rechts zu drücken,
ist größer als der Druck in der Kammer 54′, um den Kolben
57 nach links zu drücken, so daß sich die Regulierkupplung
25 der Öffnungs- und Schließzeitpunktregelschaltung in
einer linksbezogenen Position befindet. Wie in Fig. 13A
gezeigt, ist die Öffnungs- und Schließzeitregelung des
Einströmventils 7 beim Einströmhub so gewählt wie die des
Drehventils 11 , so daß, wie in Fig. 13B gezeigt, das p-v
(Druck-Drehwinkel)-Diagramm völlig gleich ist dem eines
gewohnlichen Motors und das Drehmoment ist bei einem Punkt
b in der Drehmomentkennlinie (durchgezogene Linie b-e-h)
in Fig. 15.
Der Ladedruck, der durch das Zusammenwirken der Hochdruck
und Niederdruckturbolader 30 und 40 unter voller Last
erzeugt wird, ist entlang der
Abströmdruckverhältniskennlinie a-c von Fig. 15
angewachsen mit einer Steigerung in der Motordrehzahl. Wie
durch die unterbrochene Linie in Fig. 14B gezeigt, würde
der höchste Druck den zulässigen Motordruck Pa
übersteigen, wenn der Motor in einem regelmäßigen Zyklus
bei dem Ladedruck bei einem Punkt C angetrieben wird, der
einer Motordrehzahl von 1500 min-1 vorliegt. Wenn
sich nämlich der Ladedruck von Pb 1 in Fig. 13B zu Pb 2
in Fig. 14B erhöht, erhöht sich der Kompressionsdruck von
Pc 1 zu Pc 2 wie in der unterbrochenen Linie in Fig.
14B gezeigt bei einem gewöhnlichen Motor, so daß der
höchste Druck den höchstzulässigen Motordruck solange
übersteigt, wie die Bedingung aufrechterhalten wird.
Jedoch ist die Öffnungs- und Schließzeitpunktregulierung
des Einströmventils 7 konstant, während sich der Druck im
Luftdruckzylinder 54 erhöht mit einer Erhöhung des Druckes
im Laderohr 37, so daß sich der Kolben 57 nach links gegen
die Feder 58 bewegt, um dabei Verstellhebel 26 im
Uhrzeigersinn um die Welle 27 herum zu bewegen. Dies
veranlaßt die Verstellkupplung 25 die
Schließzeitpunktregelung des Drehventils 11 zu einem
Punkt C in Fig. 14a im Verlaufe des Einlaßhubes zu
verschieben. Die Folge davon ist, daß der Einlaßdruck
wahrend des Einlaßhubes adiabatisch von einem Punkt D
ausgedehnt werden muß und auf einen Wert bei Punkt E auf
einen Grundtotpunkt abgesenkt wird und deshalb auch die
Temperatur absinkt. Dann beginnt der Kompressionshub vom
Punkt E und als eine Folge der adiabatischen Kompression
werden der Druck und die Temperatur beim Einlaßhub bei
Punkt D wieder gleich zueinander, und der Druck Pc 1 am
oberen Totpunkt am Kompressionshub wird gleich dem in
Fig. 13B.
Deshalb kann der Verbrennungsdruck so eingestellt werden,
daß er den höchsten zulässigen Druck Pa innerhalb des
Motors nicht übersteigt.
Wie in Fig. 16 gezeigt, ist das p-v-Diagramm zu diesem
Zeitpunkt ähnlich der unterbrochenen Linie g-b in der Nähe
der Motordrehzahl von 500 min-1, bei der der Druck P 2
mit dem Punkt a in Fig. 15 übereinstimmt. Der
Kennlinienabschnitt von Punkt g zu Punkt b in Fig. 16
kennzeichnet den Einlaßhub, und der Kennlinienabschnitt
von Punkt b zu Punkt c den Kompressionshub. Folglich wird
ein regulierbarer Sabathe-Zyklus, der durch den Zyklus
d-e-f-b-g dargestellt wird.
Wenn die Motordrehzahl auf 1500 min-1 ansteigt, erhöht
sich der Ladedruck, der durch den Hochdruckturbolader 30
und den Niederdrucklader 40, 80 erzeugt wird auf einen
Punkt c, wie in Fig. 15 gezeigt. Der Druck stimmt mit dem
Druck überein, der bei P 1 in Fig. 16 vorliegt, in dem
der Einlaßhub vom Punkt h beginnt und Drehventil 11, wie
oben beschrieben, bei Punkt a geschlossen ist. Deshalb
erfährt die Luft innerhalb des Zylinders eine adiabatische
Ausdehnung von Punkt a, nämlich P 2 am Grundtotpunkt des
Einlaßhubes, und sinkt zu Punkt b ab. Der Kompressionshub
beginnt bei Punkt b und endet an Punkt c, wobei der Druck
zu P 1 an Punkt a wieder gleich wird. Der Zyklus endet
durch den Verlauf d-e-f-i-h des gleichen p-v-Diagramms,
wie der Sabathe-Zyklus, wenn der Ladedruck P 2 erreicht
ist. Die Fläche beim p-v-Diagramm ist, wenn die
Motordrehzahl bei etwa 500 min-1 liegt, von einer
Gestalt, die durch Verbinden der Punkte b, c, d, e, f und
b erreicht wird, und ist im wesentlichen gleich der
Gestalt, die durch Verbinden der Punkte a, c, d, e, f, i
und a im p-v-Diagramm erreicht wird, wenn die
Motordrehzahl etwa bei 1.500 min 1 liegt. Wie in den
Punkten b und e in der Drehmomentkurve von Fig. 15
gezeigt, ist das Drehmoment bei etwa 500 min-1 im
wesentlichen gleich dem bei einer Motordrehzahl von 1.500
min-1.
Wenn die Motordrehzahl 1500 min-1 übersteigt, wird der
Hebel 49 des Fliehkraftreglers 53 entgegen dem
Uhrzeigersinn gedreht und Hebel 44 wird ebenfall entgegen
den Uhrzeigersinn durch Gelenk 48 gedreht, um das
Abgrasweichenventil 39 zu öffnen.
Wenn der Hebel 49 entgegen dem Uhrzeigersinn durch den
Fliehkraftregler 53 in der Ausführung gemäß Fig. 8
gedreht wird, wird gleichzeitig Hilfshebel 62 im
Uhrzeigersinn um den Abzweigpunkt zwischen Hebel 62 und
Gelenk 63 gedreht, um das Gelenk 48 nach rechts zu
drücken, damit der Hebel 44 entgegen dem Uhrzeigersinn
gedreht wird und das Abgasweichenventil 39 zu öffnen.
Deshalb wird das Gelenk 63 bei höherer Last weiter nach
rechts bewegt, um den Hilfshebel 62 entgegen dem
Uhrzeigersinn zu drehen, so daß das Gelenk 48 das Ventil
39 bei einer relativ niedrigen Drehzahl unter hoher Last
und bei einer relativ hohen Drehzahl unter niedriger Last
öffnet.
Eine Erhöhung des Druckes innerhalb der Laderohrleitung 36
veranlaßt in der Ausführung gemäß Fig. 9, den Kolben 64
in Pneumatikzylinder 66, der mit Rohrleitung 67 gekoppelt
ist, nach rechts in Bezug auf Fig. 9 gegen die Feder 65
zu drücken, um den Hebel 44 gegen den Uhrzeigersinn über
das Gelenk 48 zu drücken, das an einem Ende zur
Langlochbohrung 69 in der Kolbenstange 68 angebracht ist,
und dabei das Weichenventil 39 zu öffnen.
Dadurch vermindert sich die Abgasmenge, die in die Turbine
31 des Hochdruckturboladers 30 hineinströmt, und das
Hochdruckabgas strömt direkt in die Turbine 41 des
Niederdruckturboladers 40 vom Abgasrohr 34. Dadurch ergibt
sich, daß sich der Druck innerhalb des
Niederdruckladerohres, der durch die Niederdruckturbolader
40, 80 erzeugt wird, entlang der unterbrochenen Linie k-f
in Fig. 15 erhöht, während der Ladedruck, der durch den
Hochdruckturbolader 30 erzeugt wird, sich verringert, so
daß sich der Druck innerhalb der Laderohrleitung 36
entlang der unterbrochenen Linie c-f in der gleichen Figur
vermindert.
Wenn die Motordrehzahl 1800 min-1 erreicht, ist das
Abweichenweichenventil 39 vollständig geöffnet, daß
gesamte Abgas von der Abgasrohrleitung 34 strömt lediglich
zur Turbine 41, 81, der Niederdruckturbolader 30 ist außer
Betrieb. Der Ladedruck, der durch die
Niederdruckturbolader 40, 80 erzeugt wird, liegt bei einem
Punkt f, wobei dieser gleich dem Punkt a von Fig. 9 ist.
Gleichzeitig strömt die Ladeluft von dem
Niederdruckladerohr 38 über den Ladebypass 60, um das
Absperrventil 47 zu eröffnen und dabei in die
Laderohrleitung 36 zu strömen.
Wenn sich der Ladedruck von Punkt c zu Punkt f in Fig.
15, d.h. von P 1 auf P 2 in Fig. 10 absenkt, sinkt in
dem Turboladersystem gemäß der Erfindung der Druck
innerhalb der Laderohrleitung 36, so daß der Druck
innerhalb der Pneumatilzylinderkammer 54′ ebenfalls
absinkt und der Kolben 57 durch die Feder 58 nach rechts
bewegt wird, der Regulierhebel 26 wird entgegen dem
Uhrzeigersinn rund um Welle 27 gedreht, die
Regulierkupplung 25 wird nach links bewegt, so daß die
Zeitpunktregulierung, bei der das Drehventil 11 geshlossen
ist, sich verzögert, der Kompressionshub beginnt bei Punkt
b gemäß Fig. 16, um eine Verminderung in der
Einlaßluftmenge wie bei einer Motordrehzahl von 500 min-1
zu verhindern, so daß, wie zuvor beschrieben, der
durchschnittlich erzielte effektive Druck zeigte, daß
nämlich das erzeugte Drehmoment im wesentlichen im
gleichen Wert aufrechterhalten wird wie durch Punkt 1 in
in Fig. 15 gezeigt, trotz eines rapiden Wechsels des
Ladedruckes.
Wenn die Motordrehzahl über 1800 min⁻ ansteigt, steigt
der Ladedruck in abhängigkeit von der Ladedruckkennlinie
f-g in Fig. 15 gemäß der Charakteristik des
Niederdruckturboladers 40, aber wie oben beshrieben, wird
der Verbrennungsdruck am übersteigen des höchsten
zulässigen Druckes innerhalb des Motors bei
Zeitpunktregelung gehindert, bei der das Druhventil
geschlossen ist, wobei die Drehmomentkennlinie die Linie
l-h gemäß Fig. 15 durch das Regeln einer
Kraftstoffzuführmenge ergibt, und eine erwünschte
gleichmäßige b-e-l-h-Drehmomentcharakteristik für einen
Fahrzeugmotor ergibt, in dem das Drehmoment trotz eines
Wechsels in der Motordrehzahl konstant ist.
Während der Betrieb der Anordnung gemäß Fig. 7 bei
Vorlastbetrieb des Motors beschrieben worden ist, wird nun
der Betrieb des Motorsystems unter Teillast beschrieben.
Der Ladedruck, der durch die Turbolader erreicht wird,
sinkt, wie die Abgasenergie absinkt, aber die
Abgasströmung erhöht sich mit dem Ansteigen der
Motordrehzahl. Deshalb wird ein Ladedruck bei Punkt a
entlang der Strichpunktlinie a-x, wie in Fig. 15 gezeigt,
erzeugt. Ähnlich wird der Ladedruck am Punkt c entlang der
Strichpunktlinie c-y erzeugt und der Ladedruck bei Punkt f
wird entlang der Strichpunktlinie f-z erzeugt. Deshalb
ändert sich entlang der Strichpunktlinie c-y die
Motordrehzahl, die einen Ladedruck entsprechend c erzeugt,
der das Abgasweichenventil 39 zu öffnen beginnt, die
Motordrehzahl, die einen Ladedruck entsprechend Punkt f
erzeugt, bei dem das Abgasweichenventil 39 vollständig
geöffnet ist, welches ist Abhängigkeit mit der
entsprechenden Last entlang der Strichpunktlinie f-z.
Deshalb ist das plötzliche Öffnen des Abgasweichenventils
39 und die Verzögerung in der Beschleunigung des
Niederdruckturboladers auf das plötzliche
Weichenventilöffnen zurückzuführen, eine Verminderung des
Ladedruckes ist auf die Verzögerung der Beschleunigung
zurückzuführen und eine zeitabhängige Verminderung des
Drehmomentes wird verhindert, wie es bei herkömmlichen
Systemen nicht der Fall ist.
In der Ausführung gemäß Fig. 7 wird der Hebel 63 nach
rechts bewegt, wenn das Laststellglied unter Vollast ist.
In der Ausführung gemäß Fig. 8 beginnt bei Drehung des
Hebels 49 entgegen dem Uhrzeigersinn bei einer
Motordrehzahl von 1500 min-1 des Abgasweichenventils 39
zu öffnen, während unter niedriger Last sich der Hebel 63
nach links bewegt, um den Hilfshebel 62 in
Uhrzeigerrichtung um Stift 61′ zu drehen, so daß das
Gelenk 48 nach links bewegt wird, um die Motordrehzahl zu
erhöhen, die das Abgasweichenventil 39 mittels des
Fliehkraftreglers 53 öffnet.
In der Ausführung gemäß Fig. 9 wird der Betrieb durch den
Ladedruck verrichtet, so daß, wie oben beschrieben, daß
Abgasweichenventil 39 sich entlang der Strichpunktlinie
c-y und f-z gemäß Fig. 15, wie oben beschrieben, zu
öffnen beginnt und dann das Ventil 39 völlig öffnet.
In dem Turboladermotor gemäß Fig. 7 kann der
Kompressionsdruck im Motor geregelt werden, um in seinem
Wert konstant zu sein, der nicht den höchsten zulässigen
Druck innerhalb des Motors, der im wesentlichen den
Gesamtwert des Motorbetriebes entspricht, übersteigt.
Weiterhin wird eine Kraftstoffeinspritzmenge pro Zyklus
unter Niedriglast reduziert, um dabei den thermischen
Wirkungsgrad zu verbessern, den Luftzyklus anzugleichen
und deshalb den thermischen Wirkungsgrad und um
Niedriglasten zu verbessern, was wünschenswert für den
Fahrzeugmotor oder über die im wesentlichen gesamte Breite
des Motorbetriebes ist.
Claims (9)
1. Anordnung für eine aufladbare
Verbrennungskraftmaschine mit einem
Verbrennungsmotor mit einer Mehrzahl von
Turboladern zur Beaufschlagung des Motors mit
Verbrennungsluft und mit auf den Betriebszustand
des Motors ansprechenden Mitteln zum
Unwirksammachen mindestens eines der Turbolader,
dadurch gekennzeichnet, daß die auf den
Betriebszustand ansprechenden Mittel derart
ausgebildet sind, daß bei niedriger Drehzahl
alle Turbolader wirksam sind, und daß bei
steigender Drehzahl der wenigstens eine
Turbolader graduell unwirksam gemacht wird.
2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß im Betrieb das Timing eines
Lufteinlaßventils des Motors in Abhängigkeit von
den Betriebsbedingungen des Motors veränderbar
ist, um Veränderungen im Motordrehmoment
entgegenzuwirken, die sich aus dem
Unwirksamwerden des mindestens einen Turboladers
ergeben.
3. Anordnung nach Anspruch 2, dadurch
gekennzeichnet, daß bevor der mindestens eine
Turbolader vollständig unwirksam wird, der
Öffnungszeitpunkt des Einlaßventils mit
steigender Drehzahl vorgezogen wird, um den
Motordruck zu begrenzen, und daß nachdem der
mindestens eine Turbolader unwirksam geworden
ist, der Öffnungszeitpunkt des Einlaßventils
verzögert wird, um einen Druckabfall im Motor zu
verhindern.
4. Anordnung nach Anspruch 2 oder 3, dadurch
gekennzeichnet, daß die Zeitpunktregelung des
Lufteinlaßventils durch ein druckempfindliches
Mittel gesteuert wird, daß seinerseits auf den
Druck der Luft anspricht, die in den Motor
eingebracht wird.
5. Anordnung nach irgendeinem der vorangegangenen
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß ein
Hochdruckturbolader und mindestens ein
Niederdruckturbolader nacheinander durch einen
Abgasstrom vom Motor angetrieben werden und die Mittel
zum Unwirksammachen eine Ventileinrichtung zum
Umleiten des Abgasstromes von dem Hochdruckturbolader
zu dem mindestens einen Niederdruckturbolader
aufweisen.
6. Anordnung nach irgendeinem der vorangegangenen
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel zum
Unwirksammachen durch eine Koppelung mit dem Gaspedal
steuerbar sind, so daß die abgegebene Leistung des
Motors durch den Betreiber veränderbar ist.
7. Anordnung nach irgendeinem der vorangegangenen
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der mindestens
eine Turbolader in Abhängigkeit vom Ladedruck oder
einer Lufteinströmrate für Luft, die dem Motor
zugeführt wird, und in Abhängigkeit von einer
zusätzlichen Betriebsbedingung des Motors graduell
unwirksam gemacht werden kann.
8. Anordnung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß
die zusätzliche Betriebsbedingung der Motorabgasdruck
oder die Motordrehzahl ist.
9. Anordnung nach den Ansprüchen 7 oder 8, in Verbindung
mit Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß
unabhängige Ventileinrichtungen in getrennten
Abgasbypasswegen vorgesehen sind, zum graduellen
Öffnen dieser Bypasswege und dadurch zum
Unwirksammachen des mindestens einen Turboladers in
Abhängigkeit vom Ladedruck oder der Lufteinströmrate
und einer zusätzlichen Motorbetriebsbedingung.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62134233A JPS63297731A (ja) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | タ−ボ過給エンジン |
JP62301800A JPH01142214A (ja) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | ターボ過給エンジン |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3818241A1 true DE3818241A1 (de) | 1988-12-08 |
Family
ID=26468382
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3818241A Ceased DE3818241A1 (de) | 1987-05-29 | 1988-05-28 | Turboladermotorsystem |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4930315A (de) |
DE (1) | DE3818241A1 (de) |
FR (1) | FR2615902A1 (de) |
GB (1) | GB2205606B (de) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10209002A1 (de) * | 2002-02-28 | 2003-09-11 | Daimler Chrysler Ag | 2-stufige Aufladung am V-Motor |
DE10235531A1 (de) * | 2002-08-03 | 2004-02-19 | Daimlerchrysler Ag | Verfahren zur Ladedruckregelung eines Verbrennungsmotors |
DE102004035323A1 (de) * | 2004-07-21 | 2006-02-16 | Bayerische Motoren Werke Ag | Sequentielle Laderansteuerung mit Zylinderabschaltung |
DE102004038172A1 (de) * | 2004-08-06 | 2006-02-23 | Daimlerchrysler Ag | Brennkraftmaschine |
DE102004005945B4 (de) * | 2004-02-06 | 2008-08-28 | Daimler Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Ladedruckregelung bei zweistufiger Abgasturboaufladung |
US8033108B2 (en) | 2005-11-18 | 2011-10-11 | Isuzu Motors Limited | Two-stage supercharging system for internal combustion engine |
DE102011005941A1 (de) * | 2011-03-23 | 2012-09-27 | Mahle International Gmbh | Brennkraftmaschine, Frischluftanlage und zugehöriges Betriebsverfahren |
Families Citing this family (64)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3903563C1 (de) * | 1988-07-19 | 1990-03-22 | Mtu Friedrichshafen Gmbh | |
JPH0739813B2 (ja) * | 1988-10-15 | 1995-05-01 | マツダ株式会社 | 排気ターボ過給機付エンジンの制御装置 |
JPH0758050B2 (ja) * | 1989-06-20 | 1995-06-21 | マツダ株式会社 | 排気ターボ式過給機付エンジンの吸気制御装置 |
FR2650032B1 (fr) * | 1989-07-19 | 1991-11-15 | Peugeot | Dispositif d'optimisation du fonctionnement d'un turbocompresseur de suralimentation d'un moteur a combustion |
SE467634B (sv) * | 1990-05-15 | 1992-08-17 | Volvo Ab | Anordning vid turboreglering |
US5199261A (en) * | 1990-08-10 | 1993-04-06 | Cummins Engine Company, Inc. | Internal combustion engine with turbocharger system |
US8215292B2 (en) | 1996-07-17 | 2012-07-10 | Bryant Clyde C | Internal combustion engine and working cycle |
EP1071870B2 (de) * | 1998-04-16 | 2011-06-29 | 3K-Warner Turbosystems GmbH | Turboaufgeladene brennkraftmaschine |
US6055812A (en) * | 1998-12-08 | 2000-05-02 | Detroit Diesel Corporation | System and method for controlling a sequential turbocharging system |
JP3931507B2 (ja) * | 1999-11-17 | 2007-06-20 | いすゞ自動車株式会社 | ディーゼルエンジンのターボチャージャーシステム |
DE10019774A1 (de) * | 2000-04-20 | 2001-11-22 | Daimler Chrysler Ag | Turbolader-Einrichtung für eine Brennkraftmaschine |
US6324848B1 (en) * | 2000-09-21 | 2001-12-04 | Caterpillar Inc. | Turbocharger system to inhibit surge in a multi-stage compressor |
US6282899B1 (en) * | 2000-09-21 | 2001-09-04 | Caterpillar Inc. | Scrolless compressor housing |
DE10144663B4 (de) * | 2001-09-12 | 2005-11-03 | Bayerische Motoren Werke Ag | Brennkraftmaschine mit zwei Abgasturboladern mit Verdichterumgehung und Verfahren hierzu |
US7178492B2 (en) * | 2002-05-14 | 2007-02-20 | Caterpillar Inc | Air and fuel supply system for combustion engine |
US20050241302A1 (en) * | 2002-05-14 | 2005-11-03 | Weber James R | Air and fuel supply system for combustion engine with particulate trap |
US20050235953A1 (en) * | 2002-05-14 | 2005-10-27 | Weber James R | Combustion engine including engine valve actuation system |
US6938420B2 (en) * | 2002-08-20 | 2005-09-06 | Nissan Motor Co., Ltd. | Supercharger for internal combustion engine |
EP1394380B1 (de) * | 2002-08-30 | 2009-04-08 | Borgwarner, Inc. | Aufladesystem für eine Brennkraftmaschine |
GB0320986D0 (en) * | 2003-09-08 | 2003-10-08 | Ricardo Uk Ltd | Automotive turbo charger systems |
US7165403B2 (en) * | 2004-07-28 | 2007-01-23 | Ford Global Technologies, Llc | Series/parallel turbochargers and switchable high/low pressure EGR for internal combustion engines |
DE102005009160A1 (de) * | 2004-08-13 | 2006-02-23 | Robert Bosch Gmbh | Abgasregelelement für Aufladesysteme von Verbrennungskraftmaschinen |
US7644585B2 (en) * | 2004-08-31 | 2010-01-12 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The U.S. Environmental Protection Agency | Multi-stage turbocharging system with efficient bypass |
DE102004044818A1 (de) * | 2004-09-16 | 2006-03-23 | Robert Bosch Gmbh | Verdichterbypassventil bei mehrstufiger Aufladung |
DE102004044819A1 (de) * | 2004-09-16 | 2006-03-23 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur mehrstufigen Aufladung in Verbrennungskraftmaschinen |
US20060070381A1 (en) * | 2004-09-27 | 2006-04-06 | Eric Parlow | Multi-stage turbocharging system utilizing VTG turbine stage(s) |
JP4016979B2 (ja) * | 2004-09-30 | 2007-12-05 | ブラザー工業株式会社 | アドレス情報表示システム、およびアドレス情報表示プログラム |
US20080121218A1 (en) * | 2004-12-13 | 2008-05-29 | Caterpillar Inc. | Electric turbocompound control system |
DE102005008657A1 (de) * | 2005-02-25 | 2006-08-31 | Daimlerchrysler Ag | Motorbremsverfahren für eine Brennkraftmaschine mit zwei in Reihe geschalteten Abgasturboladern |
US20070144175A1 (en) * | 2005-03-31 | 2007-06-28 | Sopko Thomas M Jr | Turbocharger system |
US7000393B1 (en) | 2005-04-14 | 2006-02-21 | International Engine Intellectual Property Company, Llc | System and method for relieving engine back-pressure by selectively bypassing a stage of a two-stage turbocharger during non-use of EGR |
US20070022977A1 (en) * | 2005-07-27 | 2007-02-01 | Crower H B | Method and apparatus for operating an internal combustion engine |
GB2430708B (en) * | 2005-10-03 | 2010-09-22 | Ford Global Tech Llc | Turbo charging in a variable displacement engine |
ATE483102T1 (de) * | 2006-04-05 | 2010-10-15 | Gm Global Tech Operations Inc | Zweistufiger turbolader für brennkraftmaschine |
FR2901844B1 (fr) * | 2006-06-01 | 2008-09-12 | Renault Sas | Moteur a combustion biturbo etage |
US9103274B2 (en) | 2006-07-29 | 2015-08-11 | Cummins Emission Solution Inc. | Multi-stage turbocharger system |
FR2907848A1 (fr) * | 2006-10-31 | 2008-05-02 | Renault Sas | Moteur a combustion interne comportant au moins un turbocompresseur a fonctionnement a bas regime ameliore |
GB2446146B (en) * | 2007-01-31 | 2009-11-18 | Gm Global Tech Operations Inc | Arrangement of a two stage turbocharger system for an internal combustion engine |
FR2918710B1 (fr) * | 2007-07-12 | 2013-06-28 | Renault Sas | Agencement pour un moteur a combustion interne comportant deux turbocompresseurs. |
GB0717212D0 (en) | 2007-09-05 | 2007-10-17 | Cummins Turbo Tech Ltd | Multi-stage turbocharger system |
JP4875586B2 (ja) * | 2007-10-12 | 2012-02-15 | 三菱重工業株式会社 | 2段過給式排気ターボ過給機 |
DE102008048681B4 (de) * | 2008-09-24 | 2019-08-08 | Audi Ag | Brennkraftmaschine mit zwei Ladern und Verfahren zum Betreiben derselben |
US8407999B2 (en) | 2008-09-30 | 2013-04-02 | The United States Of America, As Represented By The Administrator Of The U.S. Environmental Protection Agency | Efficiency turbocharged engine system with bottoming cycle, and method of operation |
US9109546B2 (en) * | 2009-01-21 | 2015-08-18 | Cummins Inc. | System and method for operating a high pressure compressor bypass valve in a two stage turbocharger system |
JP5029780B2 (ja) * | 2009-03-06 | 2012-09-19 | トヨタ自動車株式会社 | 多段過給システム制御装置 |
WO2010125694A1 (ja) * | 2009-04-28 | 2010-11-04 | トヨタ自動車株式会社 | 火花点火式内燃機関 |
DE112010002761T5 (de) * | 2009-06-29 | 2012-08-02 | Borgwarner Inc. | Mehrstufige Turboladeranordnung |
US8863514B2 (en) * | 2009-06-29 | 2014-10-21 | Borgwarner Inc. | Multi-stage turbocharger arrangement |
US9995207B2 (en) | 2009-11-21 | 2018-06-12 | Cummins Turbo Technologies Limited | Multi-stage turbocharger system |
US10054037B2 (en) | 2009-11-21 | 2018-08-21 | Cummins Turbo Technologies Limited | Multi-stage turbocharger system with bypass flowpaths and flow control valve |
GB2475534B (en) * | 2009-11-21 | 2014-11-12 | Cummins Turbo Tech Ltd | Sequential two-stage turbocharger system |
US10316741B2 (en) * | 2010-10-14 | 2019-06-11 | Ford Global Technologies, Llc | Turbocharged combustion system |
FI123325B (fi) * | 2011-06-23 | 2013-02-28 | Waertsilae Finland Oy | Mäntäpolttomoottorin ahtamisjärjestelmä ja menetelmä mäntäpolttomoottorin käyttämiseksi |
EP2554820B1 (de) * | 2011-08-03 | 2016-12-14 | Ford Global Technologies, LLC | Aufgeladene Brennkraftmaschine mit zwei Turbinen und Verfahren zum Betreiben einer derartigen Brennkraftmaschine |
CN102562273B (zh) * | 2012-02-13 | 2014-01-08 | 清华大学 | 具有可变几何增压涡轮的涡轮复合装置及其发动机系统 |
US20130298552A1 (en) * | 2012-05-09 | 2013-11-14 | Scuderi Group, Inc. | Systems and methods for series-sequential turbocharging |
CN102720581A (zh) * | 2012-06-27 | 2012-10-10 | 上海交通大学 | 三连接管式机械伸缩装置 |
US9188002B2 (en) * | 2012-07-24 | 2015-11-17 | Brent Wei-Teh LEE | Internal detonation engine, hybrid engines including the same, and methods of making and using the same |
JP2014062498A (ja) * | 2012-09-21 | 2014-04-10 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関の制御装置 |
GB201507712D0 (en) * | 2015-05-06 | 2015-06-17 | Delphi Internat Operations Luxembourg S � R L | Method of actuating a by-pass valve |
JP6399041B2 (ja) * | 2016-05-31 | 2018-10-03 | マツダ株式会社 | ターボ過給機付エンジン |
JP6540682B2 (ja) * | 2016-12-27 | 2019-07-10 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の制御装置及び内燃機関の制御装置の異常診断システム |
KR102588946B1 (ko) * | 2018-05-28 | 2023-10-16 | 현대자동차주식회사 | 차량의 서지 발생 방지방법 |
CN114278429B (zh) * | 2021-12-30 | 2023-08-18 | 潍柴动力股份有限公司 | 相继增压系统控制方法、装置、相继增压系统及存储介质 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2544471B2 (de) * | 1975-10-04 | 1978-07-06 | Kloeckner-Humboldt-Deutz Ag, 5000 Koeln | Arbeitsraumbildende Brennkraftmaschine mit zwei oder mehreren in Reihe geschalteten Abgasturboladern |
JPS59145329A (ja) * | 1983-02-07 | 1984-08-20 | Mazda Motor Corp | タ−ボ過給機付エンジンの制御装置 |
JPS59145328A (ja) * | 1983-02-07 | 1984-08-20 | Mazda Motor Corp | タ−ボ過給機付エンジンの制御装置 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2306277A (en) * | 1938-06-22 | 1942-12-22 | Sulzer Ag | Internal combustion engine and supercharging apparatus |
GB746800A (en) * | 1954-03-05 | 1956-03-21 | English Electric Co Ltd | Improvements in and relating to pressure charged internal combustion engines |
US2994187A (en) * | 1958-03-03 | 1961-08-01 | Nordberg Manufacturing Co | Method of operating dual fuel engines |
GB1062983A (en) * | 1962-12-21 | 1967-03-22 | Perkins Engines Ltd | Pressure charging system for internal combustion engines |
US3233403A (en) * | 1963-07-29 | 1966-02-08 | Trw Inc | Turbocharger manual wastegate system with automatic boost control |
US3576102A (en) * | 1969-05-08 | 1971-04-27 | Allis Chalmers Mfg Co | Turbocharger system |
US3906729A (en) * | 1974-03-25 | 1975-09-23 | Caterpillar Tractor Co | Multiple turbocharger system |
JPS5918230A (ja) * | 1982-07-21 | 1984-01-30 | Kanesaka Gijutsu Kenkyusho:Kk | 低圧縮比タ−ボ過給圧縮着火エンジン |
JPS6040728A (ja) * | 1983-08-11 | 1985-03-04 | Fuji Heavy Ind Ltd | 過給機付エンジン |
JPS6258016A (ja) * | 1985-09-06 | 1987-03-13 | Kanesaka Gijutsu Kenkyusho:Kk | エンジンの吸気装置 |
-
1988
- 1988-05-26 US US07/198,986 patent/US4930315A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-05-27 GB GB8812727A patent/GB2205606B/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-05-27 FR FR8807269A patent/FR2615902A1/fr active Pending
- 1988-05-28 DE DE3818241A patent/DE3818241A1/de not_active Ceased
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2544471B2 (de) * | 1975-10-04 | 1978-07-06 | Kloeckner-Humboldt-Deutz Ag, 5000 Koeln | Arbeitsraumbildende Brennkraftmaschine mit zwei oder mehreren in Reihe geschalteten Abgasturboladern |
JPS59145329A (ja) * | 1983-02-07 | 1984-08-20 | Mazda Motor Corp | タ−ボ過給機付エンジンの制御装置 |
JPS59145328A (ja) * | 1983-02-07 | 1984-08-20 | Mazda Motor Corp | タ−ボ過給機付エンジンの制御装置 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
JP 59 145328 A Patents Abstract of Jap. Sect. M Vol. 8 (1984) Nr. 274 (M 345) * |
JP 59 145329 A Patents Abstract of Jap. Sect. M Vol. 8 (1984) Nr. 274 (M 345) * |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10209002A1 (de) * | 2002-02-28 | 2003-09-11 | Daimler Chrysler Ag | 2-stufige Aufladung am V-Motor |
DE10235531A1 (de) * | 2002-08-03 | 2004-02-19 | Daimlerchrysler Ag | Verfahren zur Ladedruckregelung eines Verbrennungsmotors |
DE102004005945B4 (de) * | 2004-02-06 | 2008-08-28 | Daimler Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Ladedruckregelung bei zweistufiger Abgasturboaufladung |
DE102004035323A1 (de) * | 2004-07-21 | 2006-02-16 | Bayerische Motoren Werke Ag | Sequentielle Laderansteuerung mit Zylinderabschaltung |
DE102004038172A1 (de) * | 2004-08-06 | 2006-02-23 | Daimlerchrysler Ag | Brennkraftmaschine |
US8033108B2 (en) | 2005-11-18 | 2011-10-11 | Isuzu Motors Limited | Two-stage supercharging system for internal combustion engine |
DE102011005941A1 (de) * | 2011-03-23 | 2012-09-27 | Mahle International Gmbh | Brennkraftmaschine, Frischluftanlage und zugehöriges Betriebsverfahren |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2205606B (en) | 1991-10-30 |
GB2205606A (en) | 1988-12-14 |
FR2615902A1 (fr) | 1988-12-02 |
US4930315A (en) | 1990-06-05 |
GB8812727D0 (en) | 1988-06-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3818241A1 (de) | Turboladermotorsystem | |
DE3017471C2 (de) | Anordnung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine | |
EP2412954B1 (de) | Verfahren zur Motorbremsung | |
EP0093462B1 (de) | Abgasturbolader mit verstellbarem Ringschieber | |
EP2412955B1 (de) | Verfahren zur Motorbremsung | |
DE60202327T2 (de) | Brennkraftmaschine und Turboladereinheit mit Turbinenleistungssteuerung | |
DE2518716C2 (de) | Abgasturbogeladene Brennkraftmaschine | |
DE3138243C2 (de) | Aufgeladene Brennkraftmaschine | |
DE3807998C2 (de) | ||
DE3326133C2 (de) | ||
DE2534295A1 (de) | Maschinenanlage | |
EP2342437B1 (de) | Frischgasversorgungsvorrichtung für eine verbrennungsmaschine mit abgasturbolader und verfahren zu deren steuerung | |
DE2617709C3 (de) | Abgasturbogeladene Brennkraftmaschine mit Kompressionszündung | |
DE2638736A1 (de) | Kraftstoffeinspritzpumpe fuer brennkraftmaschinen | |
DE3439999C1 (de) | Viertakt-Brennkraftmaschine mit zwei Abgasturboladern | |
EP1400670B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben eines Abgasturboladers | |
DE909646C (de) | Regelvorrichtung fuer Zweitakt-Einspritzbrennkraftmaschinen | |
EP0039375B1 (de) | Steuerungseinrichtung in einer gasdynamischen Druckwellenmaschine zur Aufladung von Verbrennungsmotoren | |
DE3612700C2 (de) | ||
EP3009629B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Einstellung eines Ladedruckes in einer Brennkraftmaschine mit einem Druckwellenlader | |
DE102008060251B4 (de) | Abgasturbolader mit variabler Turbinengeometrie | |
DE102013223778B4 (de) | Aufgeladene Brennkraftmaschine mit gruppierten Zylindern und Verfahren zum Betreiben einer derartigen Brennkraftmaschine | |
DE1056428B (de) | Verfahren zum Regeln einer Brennkraftkolben-maschine mit Abgasturbolader | |
DE2205280C2 (de) | Kühlflüssigkeitssystem für Brennkraftmaschinen | |
DE3729117C1 (en) | Internal combustion engine system |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8131 | Rejection |