DE60223846T2

DE60223846T2 - Vorrichtung für einen verbrennungsmotor

Info

Publication number: DE60223846T2
Application number: DE60223846T
Authority: DE
Inventors: Per Persson
Original assignee: Volvo Lastvagnar AB
Current assignee: Volvo Truck Corp
Priority date: 2002-02-04
Filing date: 2002-12-11
Publication date: 2008-10-09
Anticipated expiration: 2022-12-12
Also published as: CN1617978A; AU2002358373A1; EP1474600B1; BR0215522A; JP4163119B2; SE0200314D0; SE521189C2; SE0200314L; EP1474600A1; DE60223846D1; JP2005517116A; US7150272B2; WO2003067067A1; CN100342126C; US20050000498A1; BR0215522B1

Description

TECHNISCHES GEBIET
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum Fördern von EGR-Gas zu Verbrennungsräumen in einer Mehrzylinder-Viertakt-Brennkraftmaschine, die für jeden Zylinder mit zugehörigem Kolben wenigstens ein Einlassventil und ein Auslassventil zum Steuern der Verbindung zwischen dem Verbrennungsraum in dem Zylinder und einem Ansaugsystem bzw. einem Auspuffsystem hat, wobei eine drehbare Nockenwelle mit einer Nockenkurve so ausgelegt ist, dass sie mit einem Nockenfolger für den Betrieb des Auslassventils während einer ersten Öffnung- und Schließphase zusammenwirkt.
HINTERGRUND DER ERFINDUNG
Die Rückführung von Abgasen, EGR genannt, ist ein weit bekanntes Verfahren, bei dem ein Teil der gesamten Abgasströmung von dem Motor für ein Mischen mit Ansaugluft zu dem Motorzylinder rückgeführt wird. Dies ermöglicht es, die Menge an Stickstoffoxid in den Abgasen zu reduzieren, siehe z. B. WO 0061930 A1 .
Diese Rückführung findet normalerweise über Nebenventile und Leitungen statt, die sich von der Außenseite des Motors von der Abgasseite zur Ansaugseite erstrecken. In einigen Fällen ist es aus Platzgründen erwünscht, eine EGR-Vermischung ohne solche Anordnungen erreichen zu können. Hierzu wurde vorgeschlagen, eine EGR-Vermischung zu erreichen, indem die normalen Motoreinlass- und Auslassventile für die Rückkehrströmung der Abgase von dem Motorauslasskrümmer zu den Zylindern verwendet wird, was innere EGR (IEGR) genannt wird. Diese Rückkehrströmung kann in diesem Fall durch eine zusätzliche Öffnung eines Ventils, beispielsweise des Auslassventils, während des Motorbetriebszyklus erreicht werden.
Im Falle aufgeladener Dieselmotoren ist es jedoch schwierig, einen ausreichend hohen Überdruck auf der Abgasseite stromaufwärts des Turboladers aufzubringen, um EGR-Gase auf die Ansaugseite stromabwärts des Kompressors zu überführen. Es gibt jedoch Druckimpulse auf der Abgasseite, während der Ansaugdruck bedeutend gleichmäßiger ist, was bedeutet, dass die Druckspitzen auf der Abgasseite höher sein können als der Ansaugdruck, auch wenn der Durchschnittswert geringer ist. Wenn das Auslassventil bei einem solchen Spitzendruck während des Motoransaughubs geöffnet wird, strömen Abgase zurück in den Zylinder.
Die Verwendung eines Ventilspiels mit zwei Positionen, beispielsweise eines mechanisch eingestellten Ventilspiels mit einem hydraulisch eingestellten 0-Spiel, die der Motorbetriebsituation entsprechend aktiviert/deaktiviert werden können, wobei beispielsweise zwischen positiver Motorausgangsleistung und Motorbremsen (Dekompressionsbremse) umgeschaltet wird, ist bereits bekannt. Der zusätzliche Ventilweg, der dann aktiviert/deaktiviert wird, kann dann durch das mechanisch eingestellte Ventilspiel abgedeckt werden, wird jedoch auftreten, wenn ein 0-Spiel aktiviert ist. Die Verwendung dieses Verfahrens kann auch in Betracht gezogen werden, um einen zusätzlichen Ventilweg zur Erreichung einer EGR zu aktivieren/deaktivieren. Das mechanische Ventilspiel liegt dann beispielsweise in der Größenordnung von 1 bis 3 mm bei einem Motor für schwerere Straßenfahrzeuge oder Lastwagen. Hierdurch ergibt sich jedoch, dass der Hauptventilweg lange Anstiegs- und Abfallgradienten in einer Größenordnung haben muss, die wenigstens dem mechanischen Ventilspiel entspricht. Diese langen Gradienten sind erforderlich, um ein Klopfen in dem Mechanismus beim Start des Ventilweges zu verhindern und übermäßig hohe Ventilsitzanschlaggeschwindigkeiten am Ende des Ventilwegs sowohl bei aktivierter als auch deaktivierter 0-Spieleinstellung zu vermeiden. Dies bedeutet auch, dass der Hauptventilweg unverändert bleibt, wenn die 0-Spieleinstellung aktiviert/deaktiviert ist. Wenn der Hauptventilhub beispielsweise für einen Betrieb mit aktivierter EGR (0-Spiel aktiviert) optimiert ist, bleibt der Haupthub nicht länger optimal, wenn EGR deaktiviert ist (größeres mechanisches Spiel), was eine negative Auswirkung auf die Fähigkeit des Turboladers hat, den Motor mit Ladeluft in kritischen Betriebssituationen zu versorgen. Die langen Gradienten stellen auch ein Problem im Falle des 0-Spiels dar, da die Bewegung des Auslassventils anfängt, unmittelbar nachdem ein maximaler Zylinderdruck aufgetreten ist, und dies resultiert in extrem höheren Spannungen in dem Ventilmechanismus, um das Ventil gegen den hohen Zylinderdruck zu öffnen.
Es ist erwünscht, dass sich eine Vorrichtung zur Erreichung zusätzlicher Öffnungen von Ventilen nicht deutlich in Längsrichtung in dem Raum erstreckt, der für den Motorventilmechanismus zur Verfügung steht. Beispielsweise bedeuten die hohen Kompressionsverhältnisse, die in modernen Dieselmotoren auftreten, dass der Ventilmechanismus für sehr hohen Kontaktdruck ausgelegt werden muss. Außerdem können Motoren dieser Art mit einer gewissen Form einer Kompressionsbremse ausgestattet werden, die Raum für Stellglieder be nötigt. Eine Vorrichtung für eine Abgasrückführung (EGR) sollte deshalb kein Kompressionsbremssystem beeinträchtigen. Außerdem ist die Möglichkeit eines einfachen Ein- und Ausschaltens der Funktion erwünscht.
ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNG
Ein Ziel der Erfindung besteht deshalb darin, eine Vorrichtung zu schaffen, die eine Abgasrückführung (EGR) in einem Verbrennungsmotor innerhalb der oben beschriebenen Beschränkungen ermöglicht. Dieses Ziel wird durch eine Vorrichtung gemäß dem kennzeichnenden Teil von Patentanspruch 1 erreicht.
Die Tatsache, dass die Nockenkurve auch so ausgelegt ist, dass sie mit einem zweiten Nockenfolger während einer zweiten Öffnungs- und Schließphase zusammenwirkt, die bezüglich der zuerst genannten Öffnungs- und Schließphase phasenversetzt ist, bedeutet, dass der Zylinder auf einfache Weise mit dem Abgassystem während des Ansaughubes verbunden werden kann, sobald der Auslasstakt abgeschlossen ist. Daher muss der volle Nockenhub nicht wiederholt werden, wenn der zweite Nockenfolger des Nockenwellennockens folgt, weshalb ein oberer Teil des Nockenwellennockens den erforderlichen Zusatzhub für die EGR-Strömung durchführen kann.
Bei einer beispielhaften Ausführungsform der Erfindung weist die Nockenkurve vorteilhafterweise einen ersten ansteigenden Gradienten für das Zusammenwirken mit dem ersten Nockenfolger während der ersten Öffnungsphase des Auslassventils und einen zweiten ansteigenden Gradienten für ein Zusammenwirken mit den beiden Nockenfolgern während beider Öffnungsphasen des Auslassventils auf. Die Nockenkurve weist vorzugsweise auch einen ersten und einen zweiten abfallenden Gradienten auf, die im Wesentlichen den ansteigenden Gradienten entsprechen.
Die zwei Nockenfolger sind bei einer weiteren beispielhaften Ausführungsform an einem Schwenkarm angeordnet. In diesem Fall kann der Arm einen Nockenfolger bilden, der unterhalb des Zylinderkopfs angeordnet ist und so ausgelegt ist, dass er indirekt auf das Auslassventil wirkt. Alternativ kann der Arm einen Kipphebel bilden, der in dem Zylinderkopf angeordnet ist und so ausgerichtet ist, dass er direkt auf das Auslassventil wirkt.
Bei diesen beiden Varianten kann der Arm mit einem schwenkbar gelagerten Sekundärarm versehen werden, der zwischen einer inaktiven Position und einer aktiven Position verschoben werden kann und der den zweiten Nockenfolger trägt. Der Sekundärarm kann in diesem Fall zwischen den zwei Positionen mit Hilfe eines hydraulischen Kolbens hydraulisch zwischen den zwei Positionen verschoben werden. Wenn der zweite Nockenfolger aktiviert/deaktiviert ist, bleibt die Bewegung des ersten Nockenfolgers in Richtung des Nockenwellennockens bezüglich des Ventilhaupthubs unverändert, während der zweite Nockenfolger in der aktiven Position in Kontakt mit dem Nockenwellennocken dafür sorgt, dass das Ventil einen zusätzlichen Weg durchführt.
Gemäß einer vorteilhaften beispielhaften Ausführungsform der Erfindung ist der hydraulische Kolben mit einer Hydraulikfluidquelle über ein steuerbares Rückschlagventil verbunden. Dies ist geeigneterweise so ausgelegt, dass das Hydraulikfluid in einer Betriebsposition in beiden Richtungen strömen kann, und im Falle eines Hydraulikdrucks der größer als ein spezieller Wert ist, dass Rückschlagventil in eine zweite Betriebsposition geschalten wird, die eine Rückströmung des Hydraulikfluids verhindert, wobei der Sekundärarm bezüglich des Arms gesperrt ist.
KURZBESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGEN
Die Erfindung wird nachstehend anhand von in den beigefügten Zeichnungen gezeigten beispielhaften Ausführungsformen näher erläutert.
1 ist ein Diagramm, das Ventilfunktionen und Druckverhältnisse in einem Verbrennungsmotor mit erfindungsgemäßer EGR zeigt,
2 zeigt ein schematisches Diagramm eines Ventilmechanismus gemäß einer ersten Variante der Erfindung zur Durchführung der Abgasrückführung nach 1,
3 ist ein Schnitt entlang der Linie III-III in 2, und
4 zeigt ein schematisches Diagramm eines Ventilmechanismus gemäß einer zweiten Variante der Erfindung.
BESCHREIBUNG DER BEVORZUGTEN AUSFÜHRUNGSFORMEN
Das in 1 gezeigte Diagramm zeigt mittels einer Kurve A die Druckveränderung in den Zylindern eines Motors während eines Betriebszyklus eines Viertakt-Dieselmotors. Die Kurve B zeigt Druckveränderungen auf der Ansaugseite eines Sechszylindermotors. Die Kurve C zeigt, wie sich der Druck auf der Auslassseite des gleichen Motors während des Betriebszyklus verändert (geteilter Auslasskrümmer). Die Kurve D zeigt die Hubkurve für das Einlassventil während des Betriebszyklus und die Kurve E zeigt die Hubkurve für das Auslassventil während des Betriebszyklus. Die y-Achse der Kurve A liegt weit links in dem Diagramm. Die Kurven B, C, D und E haben ihre y-Achse in dem rechten Teil des Diagramms.
Aus dem Diagramm ist zu erkennen, dass das Auslassventil, das seine normale Hubbewegung in dem Winkelintervall zwischen ungefähr 110° und ungefähr 370° hat, außerdem eine zusätzliche Hubbewegung aufweist, die in dem Intervall zwischen ungefähr 390° und ungefähr 450° auftritt. Der Druck auf der Auslassgasseite (Kurve C) hat in diesem Intervall seinen höchsten Druckwert. Dieser Druckimpuls leitet sich von dem Abgasauslass aus dem in der Motorzündfolge folgenden Zylinder ab und wird deshalb dazu verwendet, EGR-Gas zurück in diesen Zylinder zu führen, der gerade von Abgasen befreit wurde.
Der in schematischer Form in 2 gezeigte Ventilmechanismus ist in einem Zylinderkopf angeordnet und umfasst Doppelauslassventile 10 mit Ventilfedern 11 und einem gemeinsamen Joch 12. Das Joch wird von einem Kipphebel 13 beaufschlagt, der gelenkig auf einer Kipphebelwelle 14 gelagert ist. Auf einer Seite der Welle 14 weist der Kipphebel 13 einen Ventildruckarm 15 und auf der anderen Seite einen Nockenfolgerarm 16 auf, der mit einem ersten Nockenfolger in Form einer Kipphebelwalze 17 versehen ist, der normalerweise mit einer Nockenwelle 18 zusammenwirkt. Der Nockenfolgerarm 16 ist darüber hinaus mit einem Sekundärarm 19 versehen, der schwenkbar an dem äußeren Ende des Arms gelagert ist und mit einem zweiten Nockenfolger in der Form einer zweiten Kipphebelwalze 20 versehen ist.
Der Sekundärarm 19 kann zwischen einer inaktiven Position und einer aktiven Position mit Hilfe eines hydraulischen Kolbens 21 verschoben werden, der in dem Kipphebel angeordnet ist, wie es nachstehend anhand von 3 näher erläutert wird.
In der inaktiven Position (nicht in 2 gezeigt) wirkt der Nocken 23 der Nockenwelle 18 auf den Kipphebel 13 nur mittels der Kipphebelwalze 17. In der aktiven Position (wie in 2 gezeigt) wirkt der Nockenwellennocken 23 außerdem auf den Kipphebel 13 mittels der zweiten Kipphebelwalze 20. Die Geometrie, d. h. die Länge und der Winkel des Sekundärarms 19 sind so ausgelegt, dass in der aktiven Position der Kipphebel durch den Nockenwellenno cken 23 bei dem gewünschten Phasenwinkel aktiviert wird, d. h. ungefähr 80 bis 110 Grad später in Drehrichtung der Nockenwelle 18. Der Winkel der aktiven Position des Sekundärarms 19 kann mittels eines Anschlags 24 eingestellt werden. Eine Druckfeder 25 ist zwischen den Nockenfolgerarm und dem Sekundärarm eingesetzt, um den Sekundärarm in Anlage gegen das Ende des Hydraulikkolbens zu bringen.
Um zwei separate Hubbewegungen auf ökonomische Weise unter Verwendung ein und desselben Nockenwellennockens 23 zu erzeugen, weist der letztgenannte (siehe 1 Kurve E) einen ersten ansteigenden Gradienten 23a für eine Zusammenwirkung mit der ersten Druckwalze 17 während der ersten Öffnungsphase des Auslassventils, und einen zweiten ansteigenden Gradienten 23 für eine Zusammenwirkung mit beiden Druckwalzen 17, 20 während beider Öffnungsphasen des Auslassventils 10 auf. Zusätzlich weist die Nockenkurve 23 einen ersten und einen zweiten fallenden Gradienten 23c, 23d auf, die im Wesentlichen den ansteigenden Gradienten 23a, 23b entsprechen.
Die Hubkurve ist dadurch gekennzeichnet, dass die Hubgeschwindigkeit sich nach dem ersten ansteigenden Gradienten 23a deutlich erhöht, die Hubgeschwindigkeit sich danach verringert und der zweite ansteigende Gradient 23b eine moderate Hubgeschwindigkeit hat. Nach dem oberen ansteigenden Gradienten 23b erhöht sich die Hubgeschwindigkeit wieder, bevor sie sich dann auf Null bei einem maximalen Ventilhub verringert. Hinsichtlich des nach unten gerichteten Verlaufs der Hubkurve erhöht sich die Schließgeschwindigkeit nur nach maximalem Ventilhub, bevor sie dann auf eine niedrigere Schließgeschwindigkeit an dem oberen fallenden Gradienten 23c verringert wird. Nach dem faltenden Gradienten 23c erhöht sich die Schließgeschwindigkeit wieder, bevor sie wieder an dem niedrigeren fallenden Gradienten 23d reduziert wird, wobei sie schließlich Null erreicht, wenn dieser zweite Gradient endet. Ein ansteigender Gradient wird verwendet, wenn das Spiel in dem Mechanismus zwischen Nockenkurve und Ventil in Verbindung mit der unmittelbar bevorstehenden Ventilöffnung auf Null reduziert wird. Ein fallender Gradient wird in Verbindung mit dem Ventilanschlag auf dem Ventilsitz verwendet.
Steuerelemente des hydraulischen Kolbens 21 sind aus 3 ersichtlich, die ein Querschnitt durch den Kipphebel 13 entlang der Linie III-III in 2 ist. Diese Welle ist mit einer Leitung 26 versehen, die mit einer Leitung 27 in dem Kipphebel in Verbindung steht und dem Druckzylinder 21 des Hydraulikkolbens Öldruck über ein steuerbares Rückschlagventil 28 zuführt.
Das Rückschlagventil 28 wirkt als steuerbares Rückschlagventil. Die Feder 34 drückt eine Kugel 31 gegen einen Sitz 30. Eine zweite Feder 29 drückt auf einen Betriebskolben 33 und die Federkraft in der Feder 29 ist größer als in der Feder 34, was bedeutet, dass bei einem niedrigen Hydraulikdruck die Feder 29 und der Betriebskolben 33 mit seinem schnabelförmigen Endabschnitt 35 die Kugel 31 weg von dem Sitz 30 drücken und das Hydraulikfluid in beide Richtungen strömen kann. Wenn der Hydraulikdruck größer ist als ein bestimmter spezifischer Wert, überschreitet dieser auf den Betriebskolben 33 wirkende Druck die Kraft von der Feder 29, und der Betriebskolben 33 wird gegen seinen Anschlag 32 gedrückt. Der Hydraulikdruck sorgt auch dafür, dass die Kugel 31 von dem Sitz 30 weggedrückt wird und sich zu dem Hydraulikkolben 21 bewegt, um diesen in seine äußere Position zu verschieben. Wenn der Hydraulikkolben 21 seine äußere Position erreicht hat, die durch die Anschlagschraube 24 definiert wird, hört die Hydraulikströmung hinter der Kugel 31 auf, und die Feder 34 drückt sie dann gegen den Sitz 30, und die Dichtung zwischen der Kugel 31 und dem Sitz 30 verhindert jegliche Rückkehrströmung von Hydraulikfluid. Der Sekundärarm 19 wird dann bezüglich des Nockenfolgerarms 16 verriegelt.
Das Rückschlagventil 28 ist deshalb so ausgelegt, dass es deaktiviert wird (um eine Strömung in beide Richtungen zu ermöglichen), wenn der Hydraulikfluiddruck in der Hydraulikfluidleitung 26, 27 geringer ist als ein spezifischer Wert, und so ausgelegt, dass es aktiviert wird (um eine Strömung nur in einer Richtung zu ermöglichen), wenn ein Hydraulikfluiddruck in der Hydraulikfluidleitung größer als der zuvor erwähnte spezifische Wert ist. Dies bedeutet, dass der Hydraulikkolben 21 durch den Hydraulikdruck hinausgeschoben werden kann, wenn der sekundäre Kipphebel 19 sich nicht in Kontakt mit dem Nockenwellennocken 23 befindet, sondern in der umgekehrten Richtung des Rückschlagventils blockiert werden kann, wenn sich der Nockenwellennocken in Kontakt mit dem sekundären Kipphebel 19 befindet. Durch Steuerung des Drucks in der Leitung 26 kann der Sekundärhebel durch den Hydraulikkolben 21 dazu gebracht werden, eine aktive Position anzunehmen, in der der Kipphebel 13 und der Sekundärhebel zueinander hydraulisch gesperrt sind. Wenn der Druck wieder ansteigt, kann Hydraulikfluid aus dem Hydraulikkolben 21 zurück in die Leitung 26 freigegeben werden.
Bei einem Motor, der beispielsweise sowohl mit dem oben beschriebenen System zur Abgasrückführung (EGR) als auch mit einer konventionellen Kompressionsbremse von beispielsweise der Art, wie sie in der veröffentlichten Patentanmeldung SE 470363 beschrieben ist, ausgestattet ist, sind zwei separate Schmierölversorgungen bei einem Kipphebel erforderlich, der wie oben beschrieben zwei unterschiedliche Rückschlagventile 28 hat.
4 zeigt eine Variante des Ventilmechanismus, bei der ein Nockenfolger 26 unterhalb des Zylinderkopfes auf einer Welle 37 angeordnet ist. Das Ventiljoch 12 wird mittels einer Druckstange 38 und einem Kipphebel 39 beaufschlagt. Auf die gleiche Weise wie die Kipphebelwelle 13 in der beispielhaften Ausführungsform nach 2 ist der Nockenfolger 36 mit einem Sekundärarm 19 mit Druckwalzen 20 versehen. Der Sekundärarm 19 kann auf die oben beschriebene Weise sich zwischen einer inaktiven Position und einer aktiven Position unter Wirkung des Hydraulikkolbens 21 bewegen.
Die Erfindung ist nicht als auf die oben beschriebenen beispielhaften Ausführungsformen beschränkt zu betrachten, es ist eine Anzahl weiterer Varianten und Modifikationen innerhalb des Schutzbereichs der nachstehenden Patentansprüche möglich. Beispielsweise kann der zweite Nockenfolger 20 auf eine andere Weise als über einen Schwenkarm 19 betätigt werden, beispielsweise durch eine lineare Bewegung, und diese Bewegung muss nicht hydraulisch durchgeführt werden, sondern sie kann auch durch elektrische oder mechanische Einrichtungen erreicht werden.

Claims

Vorrichtung zum Fördern von EGR-Gas [rückgeführtes Abgas] zu Verbrennungsräumen in einer Mehrzylinder-Viertakt-Brennkraftmaschine, die für jeden Zylinder mit zugehörigem Kolben wenigstens ein Einlassventil und wenigstens ein Auslassventil (10) zum Steuern der Verbindung zwischen dem Verbrennungsraum in dem Zylinder und einem Ansaugsystem bzw. einem Auspuffsystem hat, wobei eine drehbare Nockenwelle (18), die eine Nockenkurve (23) hat, so ausgelegt ist, dass sie mit einem Nockenfolger (17) für den Betrieb des Auslassventils (10) während einer ersten Öffnungs- und Schließphase zusammenwirkt, dadurch gekennzeichnet, dass die Nockenkurve (22) auch so ausgelegt ist, dass sie mit einem zweiten Nockenfolger (20) während einer zweiten Öffnungs- und Schließphase zusammenwirkt, die bezüglich der zuerst genannten Öffnungs- und Schließphase phasenversetzt ist und die dem Zylinder eine Verbindung mit dem Auspuffsystem während des Ansaugtakts ermöglicht, wenn der Auspufftakt abgeschlossen ist.
Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Nockenkurve einen ersten ansteigenden Gradienten (23a) für das Zusammenwirken mit dem ersten Nockenfolger (17) während der ersten Öffnungsphase des Auslassventils und einen zweiten ansteigenden Gradienten (23b) für ein Zusammenwirken mit beiden Nockenfolgern (17, 20) während beider Öffnungsphasen des Auslassventils (10) aufweist.
Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Nockenkurve (23) einen ersten und einen zweiten abfallenden Gradienten (23c, 23d) hat, die im Wesentlichen den ansteigenden Gradienten (23a, 23b) entsprechen.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Nockenfolger (17, 20) an einem Schwenkarm (13, 36) angeordnet sind.
Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Arm einen Nockenfolger (36) bildet, der unter dem Zylinderkopf angeordnet und so ausgelegt ist, dass er auf das Auslassventil (10) indirekt über eine Druckstange (38) und einen Kipphebel (39) wirkt.
Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Arm einen Kipphebel (13) bildet, der in dem Zylinderkopf angeordnet und so ausgelegt ist, dass er direkt auf das Auslassventil (10) wirkt.
Vorrichtung nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Arm (13; 16) mit einem schwenkbar gehaltenen Sekundärarm (19) versehen ist, der zwischen einer inaktiven Position und einer aktiven Position verschiebbar ist und den zweiten Nockenfolger hält.
Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Sekundärarm (19) zwischen den beiden Positionen mit Hilfe eines Hydraulikkolbens (21) hydraulisch verschiebbar ist.
Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Hydraulikkolben (21) über eine Hydraulikfluidleitung (26, 27) und ein steuerbares Rückschlagventil (28) mit einer Hydraulikfluidquelle verbunden ist.
Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass das steuerbare Rückschlagventil (28) so ausgelegt ist, dass in einer Arbeitsstellung das Hydraulikfluid in beiden Richtungen strömen kann und im Falle eines Hydraulikdrucks, der über einen bestimmten spezifischen Wert hinausgeht, das Rückschlagventil auf eine zweite Arbeitsstellung umschaltet, die einen Rückstrom von Hydraulikfluid verhindert, wobei der Sekundärarm (19) bezüglich des Arms (13; 36) arretiert ist.