EP0421286B1 - Piezoelektrischer Wandler - Google Patents

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EP0421286B1
EP0421286B1 EP90118633A EP90118633A EP0421286B1 EP 0421286 B1 EP0421286 B1 EP 0421286B1 EP 90118633 A EP90118633 A EP 90118633A EP 90118633 A EP90118633 A EP 90118633A EP 0421286 B1 EP0421286 B1 EP 0421286B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
layer
transducer elements
piezoelectric transducer
transducer
transducer according
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP90118633A
Other languages
English (en)
French (fr)
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EP0421286A3 (en
EP0421286A2 (de
Inventor
Dagobert Schäfer
Werner Krauss
Peter Jaggy
Helmut Wurster
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Richard Wolf GmbH
Original Assignee
Richard Wolf GmbH
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Filing date
Publication date
Application filed by Richard Wolf GmbH filed Critical Richard Wolf GmbH
Publication of EP0421286A2 publication Critical patent/EP0421286A2/de
Publication of EP0421286A3 publication Critical patent/EP0421286A3/de
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Publication of EP0421286B1 publication Critical patent/EP0421286B1/de
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Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B06—GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS IN GENERAL
    • B06B—METHODS OR APPARATUS FOR GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS OF INFRASONIC, SONIC, OR ULTRASONIC FREQUENCY, e.g. FOR PERFORMING MECHANICAL WORK IN GENERAL
    • B06B1/00—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency
    • B06B1/02—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy
    • B06B1/06—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction
    • B06B1/0607—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction using multiple elements
    • B06B1/0622—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction using multiple elements on one surface
    • G—PHYSICS
    • G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
    • G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G10K11/02—Mechanical acoustic impedances; Impedance matching, e.g. by horns; Acoustic resonators

Definitions

  • the invention relates to a piezoelectric transducer for generating focused ultrasonic shock waves for use in lithotripsy with the features of the preamble of claim 1.
  • Piezoelectric transducers are generally known, for example from DE-PS 34 25 992.
  • the use of a coupling medium for coupling the ultrasonic shock waves to the patient's body in such transducers is also well known.
  • the energy densities that can be generated with piezoelectric materials are very high, but only a very small part of the available energy is introduced into the coupling medium (water or oil) in practice, since the sound-producing ceramic and the water / oil are acoustically very strong differentiate from each other.
  • the known transducer is designed so that between the transducer elements and the coupling medium, an intermediate medium is provided at least from one layer, the acoustic impedance of which is between that of the ceramic of the transducer elements and that of the coupling medium and that the thickness of the layer is dimensioned such that the relationship d> ⁇ k .c LA applies, where ⁇ k is the propagation time of the sound in the piezoceramic of the transducer elements and c LA is the speed of sound in the respective intermediate medium.
  • the thickness of the layer of the intermediate medium cannot be measured on the basis of the wavelength of the ultrasound, since the ultrasound shock waves generated by the transducer have a very wide frequency spectrum.
  • an adaptation as known from US-PS 415 6863, does not provide anything for the present task solution. This is because there is only provision for the thickness of one Potting compound, which has the acoustic impedance of the coupling medium (water), to be dimensioned to a quarter of the wavelength of the sound waves emanating from the individual transducers.
  • the requirements for impedance matching are completely different.
  • a layer of the intermediate medium is introduced between the active surface of each piezoelectric transducer element and the coupling medium, it must have a certain thickness and a certain acoustic impedance in order to achieve optimal results.
  • the acoustic impedance to be selected depends on the acoustic conditions at the interface between the active transducer elements and the layer of the intermediate medium or on the known sound transmission factors at the interface between two media of different acoustic impedance. In any case, it lies between that of the ceramic of the transducer elements and that of the coupling medium.
  • the acoustic thickness of the layer of the intermediate medium must be greater than that of the ceramic of the transducer elements.
  • the effect that more energy gets into the coupling medium can be increased in that several layers of intermediate media are provided between the transducer elements and the coupling medium, the acoustic impedances of which decrease from the first layer on the transducer elements in the direction of radiation of the ultrasonic shock waves.
  • the layer or the layers of the intermediate media can each be assigned to one transducer element, uniformly all transducer elements together or mixed partially uniformly together and partially in each case to one transducer element.
  • the described construction of the transducer according to the invention can be implemented in the case of self-focusing transducers, for example dome-shaped transducers, but also in the case of planar transducers.
  • At least a layer of an intermediate medium is designed as an acoustic lens. This layer then takes over the task of focusing the ultrasonic shock waves on the focus of the transducer, so that no additional effort is required.
  • the transducer in the direction of radiation of the ultrasonic shock waves, has a layer of an intermediate medium on the transducer elements, which has a surface that electrically connects the transducer elements and faces them. This surface is then connected to one pole of the pulse generator.
  • the first layer is thus used as a common electrode for all transducer elements, which not only significantly reduces the amount of wiring previously required, but also makes the transducer overall more compact and less susceptible to faults.
  • the first layer is solid and metallic.
  • Aluminum for example, is suitable for this purpose, the acoustic impedance of which corresponds to the conditions mentioned.
  • this embodiment can advantageously be developed further in that the layer is constructed as a solid, acoustic lens. This then again takes on the task of focusing the ultrasonic shock waves on the converter focus.
  • Each transducer element has a so-called backing, the acoustic impedance is at least as large as that of the ceramic of the individual transducer elements. This measure ensures an almost reflection-free termination of the transducer elements, so that unwanted negative tensile impulses for lithotripsy are limited to a practically possible minimum.
  • the backings can be designed in such a way that the sound coming from the ceramic is scattered so that it does not in the focus of the converter, which can be achieved, for example, by roughening the back of the backings or by shaping it into a cone, for example.
  • transducer elements can also be provided with a common backing for their reflection-free termination.
  • the energy density of the ultrasonic shock waves in the transducer focus compared to previous transducers has been increased by "passive” measures through the better coupling of the ultrasonic shock waves into the coupling medium, that is, through the better utilization of the energy generated by the transducer elements.
  • some of the described embodiments also allow the energy density in the converter focus to be increased by “active” measures. This relates in particular to the control of the converter elements by means of higher voltages. Up to now, this was not easily possible primarily due to safety aspects, but also with regard to the converter's service life.
  • the transducer elements with the electrically conductive carrier by means of electrically conductive fasteners are clamped, the carrier being connected to the other pole of the pulse generator. This makes it possible to control the converter elements with higher voltages without the converter elements bursting out of their anchoring, which would result in irreparable damage.
  • a higher controllability with higher voltages, whereby the output power of the converter is actively increased, can be achieved in the embodiments of the converter described above, in which the first layer of an intermediate medium on the converter elements is solid and metallic and thus serves as an electrode that the space outlined by the first layer, the common backing, or the support is liquid-tight and gas-tight by means of electrically non-conductive side walls, and that this space is filled with a highly insulating medium.
  • a gas, oil or also a solid insulator can be considered as a highly insulating medium.
  • the transducer in such a way that an electrically conductive first layer forms the carrier, which is connected to one pole of the pulse generator, and that this carrier encloses a liquid-tight and gas-tight space with a housing, which is sealed with a highly insulating Medium is filled.
  • This also results in a relative increase in the energy density of the ultrasonic shock waves generated by the transducer in focus due to a higher radiation power on the one hand and a better coupling of the energy into the coupling medium on the other hand.
  • the first layer consists of a highly insulating potting material which also fills the spaces between the transducer elements.
  • the first layer takes on both the task of impedance matching and the task of lateral electrical insulation of the converter elements from one another, as a result of which the converter can be controlled with higher voltages than before.
  • Polyurethane epoxy mixtures or silicones are particularly suitable as potting material.
  • FIG. 1 shows a dome-shaped and thus self-focusing transducer which bundles the generated ultrasonic shock wave from the piezoelectric transducer elements onto the focus 15 via a coupling medium 20.
  • the transducer elements 2 are attached to a carrier 8 with their active surface.
  • the carrier 8 is identical to the first layer 3, the thickness of which depends on the relationship d> ⁇ k .
  • c LA is dimensioned, where ⁇ k is the transit time of the sound in the piezoceramic of the transducer elements 2 and c LA is the speed of sound in the layer 3.
  • a further layer 4 of an intermediate medium serving for impedance matching is applied to layer 3, the acoustic impedance of which lies between that of layer 3 and that of coupling medium 20.
  • the above relationship applies correspondingly to the thickness of layer 4, where c LA is the speed of sound in layer 4.
  • the layer 3 or the carrier 8 is solid and metallic, that is to say electrically conductive. It serves as a common electrode for all converter elements 2 and is accordingly connected to one pole of a pulse generator 7.
  • the other pole of the generator 7 is connected via a wiring 11 at the rear end of the converter elements 2 via electrically conductive individual backings 6.
  • the conical shape of the backings 6 causes sound coming from the back to be scattered in such a way that it is not focused in the focus 15.
  • Aluminum is considered as the material for the layer 3 or the carrier 8 if water is the coupling medium 20 is used.
  • the formation of the first layer 3 as a solid support 8 enables it to enclose a liquid and gas-tight space with a housing 21, which is filled with a highly insulating medium 18.
  • the medium 18 prevents a jump of sparks at the individual converter elements 2 at a high voltage applied to the elements 2. Accordingly, this converter can be controlled with a voltage which enables a significantly higher output compared to known converters.
  • FIG. 2 shows an embodiment of a dome-shaped transducer in which the transducer elements 2 are braced on the back with electrically conductive individual backings 6 and with an electrically conductive carrier 8 by means of screws 9.
  • Two layers 3 and 4 of intermediate media are applied to the converter elements 2 in order to adapt the impedance to the coupling medium (not shown).
  • the first layer 3 is electrically conductive. It is used to supply the voltage from the pulse generator 7 to the converter elements 2.
  • the other pole of the generator 7 is connected to the converter elements 2 via the carrier 8, screws 9 and backings 6.
  • FIG. 3 shows a planar transducer in which the transducer elements with the individual backings 6 are clamped to the carrier 8 by screws 9.
  • the adaptation of the acoustic impedance is achieved here by three layers 3, 4 and 5 of intermediate media on the transducer elements 2 of course, the conditions mentioned above for their acoustic impedances are met.
  • Layer 5 is assigned to all transducer elements 2 together here. It is also designed as an acoustic lens which, together with the first matching layer (3), focuses the emitted ultrasonic shock waves.
  • FIG. 4 also shows a planar transducer, in which three layers 3, 4 and 5 of intermediate media are applied to the transducer elements 2, as already explained in connection with the exemplary embodiment according to FIG. 3, in the radiation direction of the ultrasonic shock waves.
  • the middle layer 4 is provided as a common layer and designed as a focusing acoustic lens.
  • electrically non-conductive side walls 16, the common carrier 8 and the layer 4 outline a liquid and gas-tight space which is filled with a highly insulating medium 18.
  • the converter elements have a common backing 14, which also closes the space outlined by the first layer 3 and the electrically non-conductive side walls 16, in which a highly insulating medium 18 is located.
  • the back of the backing 14 is designed so that sound reflected from it is no longer focused in the focus of the transducer.
  • All layers 3 to 6 are common for All transducer elements are provided, layers 4 and 5 being designed as lenses for focusing the ultrasonic shock waves.
  • FIG. 7 shows, the use of a common backing 14 is also possible with a dome-shaped converter.
  • the layers 3 and 4 of the intermediate media are each assigned to a converter element 2.
  • FIG. 8 shows an extreme case in which the piezoceramic material 2 is in one piece. This is completed on the back by a backing 14. The impedance matching is done by two layers 3 and 4 of coupling media.
  • FIG. 9 shows a particularly preferred embodiment of the converter. Only one layer 3 of an intermediate medium is shown here.
  • Layer 3 consists of a highly insulating potting material, for which, for example, polyurethanes, epoxy mixtures or silicones can be used.
  • the potting material has an acoustic impedance which again lies between that of the ceramic of the transducer elements 2 and that of the coupling medium 20.
  • the spaces 22 between the individual transducer elements 2 are filled with it.
  • this converter can be controlled with higher voltages than known converters.
  • it has the advantage that the transducer elements 2 are embedded in the potting compound with absolute water protection, which results in an outstanding immunity to interference by the transducer.

Description

  • Die Erfindung betrifft einen piezoelektrischen Wandler zur Erzeugung fokussierter Ultraschall-Stoßwellen für die Applikation in der Lithotripsie mit den Merkmalen des Oberbegriffs des Anspruchs 1.
  • Piezoelektrische Wandler sind grundsätzlich bekannt, beispielsweise aus der DE-PS 34 25 992. Auch die Verwendung eines Koppelmediums zur Ankopplung der Ultraschall-Stoßwellen an den Patientenkörper bei derartigen Wandlern ist hinlänglich bekannt.
  • Wenn die bekannten wandler zwar in der Praxis mit Erfolg in der Therapie eingesetzt werden, so stellt sich häufig das Problem, daß die Baumaße des Wandlers sehr groß sind, um die für die Desintegration des zu zerstörenden Konkrements erforderliche Energiedichte in seinem Fokus zu erhalten.
  • Die mit piezoelektrischen Materialien erzeugbaren Energiedichten sind sehr hoch, doch nur ein sehr geringer Teil der zur Verfügung stehenden Energie wird in der Praxis in das Koppelmedium(Wasser oder Öl) eingeleitet ,da sich die schallerzeugende Keramik und das Wasser/Öl akustisch sehr stark voneinander unterscheiden.
  • Vor dem Hintergrund der vorstehenden Ausführungen ist es nun die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen Wandler der eingangs erwähnten Art so weiterzubilden, daß die Energiedichte der von ihm erzeugten Ultraschall-Stoßwellen in seinem Fokus so groß ist, daß eine Reduzierung seiner Baumaße möglich ist.
  • Gelöst wird diese Aufgabe durch die Merkmale des Anspruches 1. Demgemäß wird der bekannte Wandler so ausgebildet, daß zwischen den Wandlerelementen und dem Koppelmedium ein Zwischenmedium zumindest aus einer Schicht vorgesehen ist, dessen akustische Impedanz zwischen jener der Keramik der Wandlerelemente und jener des Koppelmediums liegt und daß die Dicke der Schicht so bemessen ist, daß die Beziehung d>τk.cLA gilt, wobei τk die Laufzeit des Schalls in der Piezokeramik der Wandlerelemente und cLA die Schallgeschwindigkeit in dem jeweiligen Zwischenmedium ist.
  • Die Bemessung der Dicke der Schicht des Zwischenmediums kann vorliegend nicht anhand der Wellenlänge des Ultraschalls vorgenommen werden, da die vom Wandler erzeugten Ultraschall-Stoßwellen ein sehr breites Frequenzspektrum aufweisen. Insofern gibt eine Anpassung, wie aus der US-PS 415 6863 bekannt, für die vorliegende Aufgabenlösung nichts her. Dort ist nämlich lediglich vorgesehen, die Dicke einer Vergußmasse, welche die akustische Impedanz des Ankopplungsmediums (Wasser) aufweist, zu einem Viertel der Wellenlänge der von den Einzelschwingern ausgehenden Schallwellen zu bemessen. Vorliegend sind die Voraussetzungen für die Impedanzanpassung ganz andere. Hier ist nicht die Einzelfrequenz bzw. - wellenlänge, sondern die Laufzeit des Schalls durch das einzelne Wandlerelement die Grundlage aller Überlegungen.
  • Wird zwischen die aktive Oberfläche jedes piezoelektrischen Wandlerelements und das Koppelmedium einer Schicht des Zwischenmediums eingebracht, so muß diese zur Erzielung optimaler Resultate eine bestimmte Dicke und eine bestimmte akustische Impedanz aufweisen.
  • Da es vorliegend nicht um eine Resonanzabstimmung geht, ist die Dämpfung in den Zwischenschichten nicht von großer Bedeutung, solange diese nicht extreme Werte annimmt und die notwendige Dicke, welche durch die oben genannte Bemessungsvorschrift gegeben ist, nicht um ein Vielfaches überschritten wird.
  • Die zu wählende akustische Impedanz richtet sich nach den akustischen Gegebenheiten an der Grenzfläche zwischen den aktiven Wandlerelementen und der Schicht des Zwischenmediums bzw. nach den bekannten Schalldurchgangsfaktoren an der Grenzfläche zwischen zwei Medien unterschiedlicher akustischer Impedanz. In jedem Falle liegt sie zwischen jener der Keramik der Wandlerelemente und jener des Koppelmediums.
  • Die akustische Dicke der Schicht des Zwischenmediums muß größer sein als die der Keramik der Wandlerelemente.
  • Der Effekt, daß mehr Energie in das Koppelmedium gelangt, kann erhöht werden dadurch, daß mehrere Schichten von Zwischenmedien zwischen den Wandlerelementen und dem Koppelmedium vorgesehen sind, deren akustische Impedanzen von der ersten Schicht auf den Wandlerelementen her in Abstrahlungsrichtung der Ultraschall-Stoßwellen abnehmen.
  • Stets wird der Schall jede Grenzschicht nur teilweise passieren, weil ein Anteil immer reflektiert wird. Diese Reflexion wird stets weich sein, das heißt eine Phasenumkehr wird eintreten, da die Impedanz jedes Zwischenmediums größer ist als jene des nächsten bzw. des Wassers. Trifft der reflektierte Anteil des Schalls dann an die vorangegangene Grenzschicht, wird er hart, das heißt ohne Phasenumkehr, reflektiert und läuft dann teilweise in die nächste Schicht eines Zwischenmediums bzw. am Ende in das Koppelmedium ein.
  • Gemäß vorteilhafter Ausgestaltungen kann die Schicht bzw.können die Schichten der Zwischenmedien jeweils einem Wandlerelement, einheitlich allen Wandlerelementen gemeinsam oder gemischt teilweise einheitlich gemeinsam und teilweise jeweils einem Wandlerelement zugeordnet sein.
  • Grundsätzlich läßt sich der geschilderte Aufbau des erfindungsgemäßen Wandlers realisieren bei selbstfokussierenden, also beispielsweise kalottenförmigen Wandlern, aber auch bei planaren Wandlern.
  • Bei letzteren kann vorteilhaft vorgesehen werden, daß zumindest eine Schicht eines Zwischenmediums als akustische Linse ausgebildet ist. Diese Schicht übernimmt dann die Aufgabe der Fokussierung der Ultraschall-Stoßwellen auf den Fokus des Wandlers, so daß ein zusätzlicher Mehraufwand nicht betrieben werden muß.
  • Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform weist der Wandler in Abstrahlungsrichtung der Ultraschall-Stoßwellen eine Schicht eines Zwischenmediums auf den Wandlerelementen auf, die eine die Wandlerelemente elektrisch miteinander verbindende, diesen zugekehrte Oberfläche aufweist. Diese Oberfläche ist dann mit dem einen Pol des Pulsgenerators verbunden. Die erste Schicht wird damit als gemeinsame Elektrode für alle Wandlerelemente genutzt, wodurch sich nicht nur der Aufwand bislang erforderlicher Verdrahtung erheblich reduziert, sondern der Wandler insgesamt kompakter und störungsunanfälliger wird.
  • Diese vorteilhafte Weiterbildung kann dadurch in einfacher Weise realisiert werden, daß die erste Schicht massiv und metallisch ist. Hierzu eignet sich beispielsweise Aluminium, dessen akustische Impedanz den erwähnten Bedingungen entspricht.
  • Im Falle eines planaren Wandlers kann diese Ausführungsform vorteilhaft dadurch weitergebildet werden, daß die Schicht als massive, akustische Linse aufgebaut ist. Diese übernimmt dann wieder die Aufgabe der Fokussierung der Ultraschall-Stoßwellen auf den Wandlerfokus.
  • Jedes Wandlerelement weist ein sogenanntes Backing auf, dessen akustische Impedanz mindestens so groß ist wie jene der Keramik der einzelnen wandlerelemente. Diese Maßnahme sichert einen nahezu reflexionsfreien Abschluß der Wandlerelemente, so daß für die Lithotripsie unerwünschte negative Zugimpulse auf ein praktisch mögliches Mindestmaß beschränkt werden.Die Backings können so ausgebildet sein, daß der von der Keramik herkommende Schall an ihrer Rückseite so gestreut wird,daß er nicht im Fokus des Wandlers gebündelt wird.Dies kann beispielsweise durch Aufrauhen der Rückseite der Backings oder durch entsprechende Formgebung zu beispielsweise einem Kegel erzielt werden.
  • Alle Wandlerelemente können aber auch mit einem gemeinsamen Backing für ihren reflexionsfreien Abschluß versehen sein.
  • Bei allen vorerwähnten Ausbildungen des Wandlers ist die Energiedichte der Ultraschall-Stoßwellen im Wandlerfokus gegenüber bisherigen Wandlern durch "passive" Maßnahmen erhöht worden durch die bessere Ankopplung der Ultraschall-Stoßwellen in das Koppelmedium, also durch die bessere Ausnutzung der von den wandlerelementen erzeugten Energie. Einige der beschriebenen Ausführungen gestatten aber auch zusätzlich zu dieser Maßnahme eine Erhöhung der Energiedichte im Wandlerfokus durch "aktive" Maßnahmen. Namentlich bezieht sich dies auf die Ansteuerung der Wandlerelemente durch höhere Spannungen. Dies war bislang in erster Linie aufgrund von Sicherheitsaspekten, aber auch mit Rücksicht auf die Standzeit des Wandlers nicht ohne weiteres möglich.
  • Demgemäß ist es bei einer vorteilhaften Weiterbildung des Wandlers vorgesehen, daß die Wandlerelemente mit dem elektrisch leitenden Träger mittels elektrisch leitender Befestigungsmittel verspannt sind, wobei der Träger mit dem anderen Pol des Pulsgenerators verbunden ist. Hierdurch wird die Ansteuerung der Wandlerelemente mit höheren Spannungen möglich, ohne daß die Wandlerelemente aus ihrer Verankerung platzen, wodurch ein irreparabler Schaden entstünde.
  • Eine höhere Ansteuerbarkeit mit höheren Spannungen, wodurch die Abgabeleistung des Wandlers aktiv erhöht wird, kann bei den weiter oben beschriebenen Ausführungsformen des Wandlers, bei denen die erste Schicht eines Zwischenmediums auf den Wandlerelementen massiv und metallisch ist und somit als eine Elektrode dient, dadurch erreicht werden, daß der durch die erste Schicht, dem gemeinsamen Backing, bzw. den Träger umrissene Raum mittels elektrisch nicht leitenden Seitenwänden flüssigkeits- und gasdicht abgeschlossen ist, und daß dieser Raum mit einem hochisolierenden Medium gefüllt ist. Als hochisolierendes Medium kann beispielsweise ein Gas, Öl oder auch ein fester Isolator in Betracht kommen.
  • Es ist auch möglich, den Wandler so auszubilden, daß eine elektrisch leitende erste Schicht den Träger bildet, welche mit dem einen Pol des Pulsgenerators verbunden ist, und daß dieser Träger mit einem Gehäuse einen flüssigkeits- und gasdicht abgeschlossenen Raum umschließt, welcher mit einem hochisolierenden Medium gefüllt ist. Auch hierdurch ergibt sich eine relative Erhöhung der Energiedichte der von dem Wandler erzeugten Ultraschall-Stoßwellen im Fokus durch einerseits eine höhere Abstrahlleistung und andererseits durch eine bessere Einkoppelung der Energie in das Koppelmedium.
  • Eine weitere Ausführungsform des Wandlers, bei dem aktiv und passiv für die Erhöhung der Energiedichte im Fokus gesorgt ist, ergibt sich, wenn die erste Schicht aus einem hoch isolierenden Vergußmaterial besteht, welches auch die Zwischenräume zwischen den Wandlerelementen ausfüllt. Hierbei übernimmt die erste Schicht sowohl die Aufgabe der Impedanzanpassung als auch die Aufgabe der seitlichen elektrischen Isolation der Wandlerelemente voneinander, wodurch der Wandler mit höheren Spannungen als bisher angesteuert werden kann.
  • Als Vergußmaterial eignen sich besonders Polyurethane Epoxigemische oder Silikone.
  • Die Erfindung wird anhand einiger Ausführungsbeispiele näher erläutert. Hierbei zeigt:
    • Figur 1
    ein erstes Ausführungsbeispiel des Wandlers,
    Figur 2
    ein zweites Ausführungsbeispiel,
    Figur 3
    ein drittes Ausführungsbeispiel,
    Figur 4
    ein viertes Ausführungsbeispiel,
    Figur 5
    ein fünftes Ausführungsbeispiel,
    Figur 6
    ein sechstes Ausführungsbeispiel,
    Figur 7
    ein siebentes Ausführungsbeispiel,
    Figur 8
    ein achtes Ausführungsbeispiel,
    und
    Figur 9
    ein neuntes Ausführungsbeispiel,
    jeweils in schematischer Schnittansicht.
  • In den Zeichnungen sind gleiche Teile mit denselben Bezugszeichen versehen.
  • Figur 1 zeigt einen kalottenförmigen und damit selbstfokussierenden Wandler, der von den piezoelektrischen Wandlerelementen die erzeugte Ultraschall-Stoßwelle über ein Koppelmedium 20 auf den Fokus 15 bündelt. Die Wandlerelemente 2 sind mit ihrer aktiven Oberfläche an einem Träger 8 verhaftet.
  • Der Träger 8 ist im gezeigten Ausführungsbeispiel identisch mit der ersten Schicht 3, deren Dicke nach der Beziehung d>τk . cLA bemessen ist, wobei τk die Laufzeit des Schalls in der Piezokeramik der Wandlerelemente 2 und cLA die Schallgeschwindigkeit in der Schicht 3 ist.
  • Auf die Schicht 3 ist eine weitere, der Impedanzanpassung dienenden Schicht 4 eines Zwischenmediums aufgebracht, dessen akustische Impedanz zwischen jener der Schicht 3 und jener des Koppelmediums 20 liegt. Für die Dicke der Schicht 4 gilt die obige Beziehung entsprechend, wobei hier cLA die Schallgeschwindigkeit in der Schicht 4 ist.
  • Die Schicht 3 bzw. der Träger 8 ist hier massiv und metallisch, also elektrisch leitend. Er dient als eine gemeinsame Elektrode für alle Wandlerelemente 2 und ist entsprechend mit dem einen Pol eines Pulsgenerators 7 verbunden. Der andere Pol des Generators 7 ist über eine Verdrahtung 11 am rückseitigen Ende der Wandlerelemente 2 über elektrisch leitende Einzelbackings 6 angeschlossen. Die kegelförmige Gestalt der Backings 6 bewirkt, daß von ihrer Rückseite herkommender Schall so gestreut wird, daß er nicht im Fokus 15 gebündelt wird.
  • Als Material für die Schicht 3 bzw. den Träger 8 kommt vorliegend Aluminium in Betracht, wenn Wasser als Koppelmedium 20 Verwendung findet.
  • Die Ausbildung der ersten Schicht 3 als massiven Träger 8 ermöglicht es, daß dieser mit einem Gehäuse 21 einen flüssigkeits- und gasdichten Raum umschließt, der mit einem hochisolierenden Medium 18 gefüllt ist. Das Medium 18 verhindert einen Übersprung von Funken an den einzelnen Wandlerelementen 2 bei einer hohen, an die Elemente 2 gelegten Spannung. Dementsprechend kann dieser Wandler mit einer Spannung angesteuert werden, welche eine wesentlich höhere Abgabeleistung im Vergleich zu bekannten Wandlern ermöglicht.
  • Figur 2 zeigt eine Ausführungsform eines kalottenförmigen Wandlers, bei dem die Wandlerelemente 2 rückseitig mit elektrisch leitenden Einzelbackings 6 und mit einem elektrisch leitenden Träger 8 durch Schrauben 9 verspannt sind.
  • Auf den Wandlerelementen 2 sind zwei Schichten 3 und 4 von Zwischenmedien aufgebracht zur Anpassung der Impedanz an das nicht dargestellte Ankoppelmedium.
  • Die erste Schicht 3 ist elektrisch leitend. Sie wird zur Zuführung der Spannung vom Pulsgenerator 7 an die Wandlerelemente 2 genutzt. Der andere Pol des Generators 7 ist mit den Wandlerelementen 2 über den Träger 8, Schrauben 9 und Backings 6 verbunden.
  • Figur 3 zeigt einen planaren Wandler, bei dem die Wandlerelemente mit den Einzelbackings 6 durch Schrauben 9 mit dem Träger 8 verspannt sind. Die Anpassung der akustischen Impedanz wird hier durch drei Schichten 3,4 und 5 von Zwischenmedien auf den Wandlerelementen 2 erzielt, wobei selbstverständlich die eingangs genannten Bedingungen für deren akustische Impedanzen erfüllt sind.
  • Die Schicht 5 ist hier allen Wandlerelementen 2 gemeinsam zugeordnet. Sie ist darüber hinaus als akustische Linse ausgebildet, die gemeinsam mit der ersten Anpaßschicht(3)die Fokussierung der abgestrahlten Ultraschall-Stoßwellen bewerkstelligt.
    Figur 4 zeigt ebenfalls einen planaren Wandler, bei dem in Abstrahlungsrichtung der Ultraschall-Stoßwellen drei Schichten 3,4 und 5 von Zwischenmedien auf die wie schon in Verbindung mit dem Ausführungsbeispiel gemäß Figur 3 erläutert verspannten Wandlerelemente 2 aufgebracht sind. Hier ist die mittlere Schicht 4 als gemeinsame Schicht vorgesehen und als fokussierende Akustische Linse gestaltet.
  • Vorliegend umreißen elektrisch nichtleitende Seitenwände 16, der gemeinsame Träger 8 und die Schicht 4 einen flüssigkeits- und gasdichten Raum, der mit einem hochisolierenden Medium 18 gefüllt ist.
  • Eine ähnliche Ausführungsform zeigt im übrigen Figur 5. Hier sind allerdings alle Schichten 3,4 und 5 einheitlich für alle Wandlerelemente 2 gemeinsam vorgesehen, von denen die Schichten 4 und 5 eine Linsenfunktion innehaben.
  • Bei dem in Figur 6 gezeigten Ausführungsbeispiel weisen die Wandlerelemente ein gemeinsames Backing 14 auf, welches zudem den von der ersten Schicht 3 und den elektrisch nichtleitenden Seitenwänden 16 umrissenen Raum abschließt, in welchem sich ein hochisolierendes Medium 18 befindet. Die Rückseite des Backings 14 ist so gestaltet, daß an ihr reflektierter Schall nicht mehr im Fokus des Wandlers gebündelt wird. Alle Schichten 3 bis 6 sind gemeinsam für alle Wandlerelemente vorgesehen, wobei die Schichten 4 und 5 der Fokussierung der Ultraschall-Stoßwellen dienend als Linsen ausgebildet sind.
  • Wie Figur 7 zeigt, ist die Verwendung eines gemeinsamen Backings 14 auch bei einem kalottenförmigen Wandler möglich. Hier sind die Schichten 3 und 4 der Zwischenmedien jeweils einem Wandlerelement 2 zugeordnet.
  • In Figur 8 ist ein extremer Fall dargestellt, indem das piezokeramische Material 2 einstückig ist. Dieses ist durch ein Backing 14 rückseitig abgeschlossen. Die Impedanzanpassung erfolgt durch zwei Schichten 3 und 4 von Koppelmedien.
  • In Figur 9 ist schließlich eine besonders bevorzugte Ausführungsform des Wandlers dargestellt. Vorliegend ist nur eine Schicht 3 eines Zwischenmediums dargestellt. Die Schicht 3 besteht aus einem hochisolierenden Vergußmaterial, wofür beispielsweise Polyurethane, Epoxigemische oder Silikone verwendet werden können.
  • Das Vergußmaterial hat eine akustische Impedanz, die wieder zwischen jener der Keramik der Wandlerelemente 2 und jener des Koppelmediums 20 liegt. Mit ihm sind die Zwischenräume 22 zwischen den einzelnen Wandlerelementen 2 ausgefüllt.
  • Dieser Wandler kann aufgrund der Isolation mit höheren Spannungen angesteuert werden als bekannte Wandler. Darüber hinaus hat er den Vorteil, daß die Wandlerelemente 2 absolut wassergeschützt in der Vergußmasse eingebettet sind, wodurch sich eine überragende Störunanfälligkeit des Wandlers ergibt.

Claims (17)

  1. Piezoelektrischer Wandler zur Erzeugung fokussierter Ultraschall-Stoßwellen für die Applikation in der Lithotripsie, dessen pulsweise abgegebenen Ultraschall-Stoßwellen über ein Koppelmedium (20) an den Körper eines Patienten übertragbar sind, bestehend aus einer Vielzahl von einzelnen, an die Pole eines Pulsgenerators (7) angeschlossenen piezoelektrischen Wandlerelementen (2) aus Keramik, die auf einem Träger (8) mosaikartig und seitlich voneinander elektrisch isoliert festgelegt sind, wobei der akustische Abschluß der Wandlerelemente im wesentlichen reflexionsfrei ist,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß zwischen den Wandlerelementen (2) und dem Koppelmedium (20) ein Zwischenmedium aus zumindest einer Schicht (3,4,5) vorgesehen ist, dessen akustische Impedanz zwischen jener der Keramik der Wandlerelemente (2) und jener des Koppelmediums (20) liegt, und
    daß die Dicke der Schicht (3,4,5) so bemessen ist, daß die Beziehung d>τk · cLA gilt, wobei τ k die Laufzeit des Schalls in der Piezokeramik der Wandlerelemente (2) und cLA die Schallgeschwindigkeit in dem jeweiligen Zwischenmedium ist.
  2. Piezoelektrischer Wandler nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß mehrere Schichten (3,4,5) von Zwischenmedien zwischen den Wandlerelementen (2) und dem Koppelmedium (20) vorgesehen sind, deren akustische Impedanzen von der ersten Schicht (3) auf den Wandlerelementen (2) her in Richtung auf die Abstrahlungsrichtung der Ultraschall-Stoßwellen gesehen zum Koppelmedium (20) abnehmen.
  3. Piezoelektrischer Wandler nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Schicht bzw. Schichten (3,4,5) der Zwischenmedien jeweils einem Wandlerelement (2) zugeordnet ist bzw. sind.
  4. Piezoelektrischer Wandler nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Schicht bzw. Schichten (3,4,5) einheitlich allen Wandlerelementen (2) gemeinsam zugeordnet ist bzw. sind.
  5. Piezoelektrischer Wandler nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Schichten (3,4,5) teilweise einheitlich gemeinsam und teilweise jeweils einem Wandlerelement (2) zugeordnet sind.
  6. Piezoelektrischer Wandler nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest ein Zwischenmedium (3,4, 5)als akustische Linse ausgebildet ist.
  7. Piezoelektrischer Wandler nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die in Abstrahlungsrichtung der Ultraschall-Stoßwellen erste Schicht (3) auf den Wandlerelementen (2) eine die Wandlerelemente (2) elektrisch miteinander verbindende, diesen zugekehrte Oberfläche aufweist, welche mit dem einen Pol des Pulsgenerators (7) verbunden ist.
  8. Piezoelektrischer Wandler nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Schicht (3) auf den Wandlerelementen (2) massiv und metallisch ist.
  9. Piezoelektrischer Wandler nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß eine Schicht (3) als eine massive, akustische Linse ausgebildet ist.
  10. Piezoelektrischer Wandler nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß jedes Wandlerelement ein Backing (6) aufweist, dessen akustische Impedanz mindestens so groß ist wie jene der Keramik der Wandlerelemente (2).
  11. Piezoelektrischer Wandler nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Backings (6,14) so ausgebildet sind, daß der von der Rückseite der Backings her kommende Schall so gestreut wird, daß er nicht im Fokus gebündelt wird.
  12. Piezoelektrischer Wandler nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß ein gemeinsames Backing (14) für alle Wandlerelemente (2) zu deren reflektionsfreiem Abschluß ausgebildet ist.
  13. Piezoelektrischer Wandler nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Wandlerelemente (2) mit dem elektrisch leitenden Träger (8) mittels elektrisch leitender Befestigungsmittel (9) verspannt sind, und daß der Träger (8) mit dem anderen Pol des Pulsgenerators (7) verbunden ist.
  14. Piezoelektrischer Wandler nach Anspruch 7,8 oder 9 in Verbindung mit Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß der durch eine Schicht (3,4), dem gemeinsamen Backing (14), bzw. den Träger (8) umrissene Raum mittels elektrisch nicht leitenden Seitenwänden (16) flüssigkeits-und gasdicht abgeschlossen ist, und daß dieser Raum mit einem hoch isolierenden Medium (18) gefüllt ist.
  15. Piezoelektrischer Wandler nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß eine elektrisch leitende erste Schicht (3) den Träger (8) bildet, welcher mit dem einen Pol des Pulsgenerators (7) verbunden ist, und daß dieser Träger (8) mit einem Gehäuse (21) einen flüssigkeits- und gasdicht abgeschlossenen Raum umschließt, welcher mit einem hoch isolierenden Medium (18) gefüllt ist.
  16. Piezoelektrischer Wandler nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Schicht (3) aus einem hoch isolierenden vergußmaterial besteht, welches auch die Zwischenräume (22) zwischen den Wandlerelementen (2) ausfüllt.
  17. Piezoelektrischer Wandler nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß das Vergußmaterial aus Polyurethanen, Epoxigemischen oder Silikonen besteht.
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