EP0439769A1

EP0439769A1 - Fuel injection pump

Info

Publication number: EP0439769A1
Application number: EP19900124332
Authority: EP
Inventors: Helmut Laufer; Wolfgang Fehlmann
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 1990-01-30
Filing date: 1990-12-15
Publication date: 1991-08-07
Anticipated expiration: 2010-12-15
Also published as: JP3056263B2; EP0439769B1; JPH051636A; DE59002651D1; DE4002612A1

Abstract

A fuel injection pump for internal combustion engines has a pump piston (12) defining a pump working chamber (15), which piston can be driven by way of a cam mechanism (14) in a reciprocating and at the same time rotational movement, during its intake stroke filling the pump working chamber (15) with fuel by way of an inlet (42), which it controls as a function of the angle of rotation. An injection timing device (30), as a function of the speed, rotates the position of the lifting curve of the pump piston (12) relative to its rotational postion to "advance" in the case of high speed and "retard" in that of falling speed. In order to enlarge the injection timing range without varying the cam geometry and/or to increase the cam length without varying the injection timing range, a non-return valve (43) with closing direction towards the inlet (42) is arranged between the inlet (42) and the pump working chamber (15) and the control of the inlet (42) by the pump piston (12) is so designed that, when its lifting curve is in the advance postion, the pump piston (12) does not close the inlet (42) until it is inside the rising edge. <IMAGE>

Description

State of the art

Die Erfindung geht aus von einer Kraftstoffeinspritzpumpe für Brennkraftmaschinen in der im Oberbegriff des Anspruchs 1 definierten Gattung.The invention relates to a fuel injection pump for internal combustion engines in the type defined in the preamble of claim 1.

Bei einer solchen Kraftstoffeinspritzpumpe der Verteilerbauart (DE 25 03 345 C2) wird der Pumpenkolben über ein Nockengetriebe von einer synchron mit der Nockenwelle der Brennkraftmaschine rotierenden Antriebswelle angetrieben, so daß der Pumpenkolben mit der Antriebswelle dreht und zugleich eine axiale Hubbewegung ausführt. Der Hubverlauf des Pumpenkolbens ist dabei in Abhängigkeit von seinem Drehwinkel durch die Nockengeometrie des Nockengetriebes festgelegt, bei welchem sich die auf der Stirnfläche einer drehfest mit dem Pumpenkolben verbundenen Nockenscheibe angeordneten Nocken auf Rollen eines im Pumpengehäuse gelagerten Rollenrings unter Federdruck abwälzen. Der von dem Pumpenkolben begrenzte Pumpenarbeitsraum ist unmittelbar mit dem gesteuerten Einlaß verbunden, wobei meist eine der Zahl der Druckleitungen entsprechende Anzahl von um gleiche Drehwinkel versetzt in der Mantelfläche des Pumpenkolbens angeordnete, zum Pumpenarbeitsraum hin offene Füllnuten oder Saugschlitze mit mindestens einer Mündungsöffnung eines zum kraftstoffgefüllten Pumpeninnenraum führenden Saugkanal korrespondieren, die im Innern der dem Pumpenkolben aufnehmenden Zylinderbüchse dem Pumpenkolben unmittelbar gegenüberliegt. Während eines jeden Saughubs des Pumpenkolbens überdeckt einer der Saugschlitze die Mündungsöffnung, während eines jeden Förderhubs des Pumpenkolbens sind die Saugschlitze von der Bohrungswand der Zylinderbüchse und ist die Mündungsöffnung vom Pumpenkolben abgedeckt. Üblicherweise sind die Saugschlitze so angeordnet, daß sie in der sog. Rast des Pumpenkolbens, also in dem Drehbereich des Pumpenkolbens, in welcher er in seiner unteren Totpunktlage verbleibt, abgedeckt werden, so daß mit Beginnen des Förderhub des Pumpenkolbens der Pumpenarbeitsraum abgeschlossen ist.In such a fuel injection pump of the distributor type (DE 25 03 345 C2), the pump piston is driven by a cam gear from a drive shaft rotating synchronously with the camshaft of the internal combustion engine, so that the pump piston rotates with the drive shaft and at the same time performs an axial stroke movement. The course of the stroke of the pump piston is determined as a function of its angle of rotation by the cam geometry of the cam gear, in which the cams arranged on the end face of a cam disk non-rotatably connected to the pump piston on rollers of a Roll the pump housing of the mounted roller ring under spring pressure. The pump working space delimited by the pump piston is directly connected to the controlled inlet, with a number of pressure lines corresponding to the number of pressure lines offset by the same angle of rotation in the lateral surface of the pump piston, which is open to the pump working space and has filling or suction slits with at least one mouth opening of a fuel-filled pump interior leading suction channel correspond, which is directly opposite the pump piston in the interior of the cylinder liner receiving the pump piston. During each suction stroke of the pump piston, one of the suction slots covers the opening, during each delivery stroke of the pump piston, the suction slots are from the bore wall of the cylinder liner and the opening is covered by the pump piston. Usually, the suction slots are arranged so that they are covered in the so-called rest of the pump piston, that is, in the rotating area of the pump piston in which it remains in its bottom dead center position, so that the pump working space is completed when the pump piston begins its delivery stroke.

Zur Einstellung optimaler Verbrennungswerte der Brennkraftmaschine wird während des Betriebs der Kraftstoffeinspritzpumpe mittels eines Spritzverstellers, der an dem Rollenring des Nockengetriebes angreift und diesen verdreht, die Zuordnung von Axialhub des Pumpenkolbens und seiner Drehlage geändert, und zwar abhängig von der Drehzahl der Brennkraftmaschine und des damit synchron umlaufenden Pumpenkolbens. Bei hoher Drehzahl wird dabei die Hubkurve des Pumpenkolbens bezüglich der Drehstellung des Pumpenkolbens nach "früh" und bei Absinken der Drehzahl nach "spät" verschoben. Der mögliche Spritzverstellbereich ist durch die Rast des Pumpenkolbens vorgegeben, da der Einlaß zum Pumpenarbeitsraum bei allen Lagen der Hubkurve des Pumpenkolbens bezüglich seiner Drehstellung bei Beginn des Förderhubs geschlossen sein muß und auch bei allen möglichen Lagen der Hubkurve nicht bereits innerhalb der Abfallflanke der Hubkurve schließen soll, um eine ausreichende Befüllung des Pumpenarbeitsraums sicherzustellen. Insbesondere bei Kraftstoffeinspritzpumpen für fünf- oder sechszylindrige Brennkraftmaschinen ist dieser Spritzverstellbereich häufig zu klein, um die optimale Verbrennungswerte der Brennkraftmaschine zu erreichen. Man schließt daher Kompromisse in der Weise, daß man die Nockenlänge der Nocken im Nockengetriebe verkürzt, wobei allerdings die Nockenparameter "Geschwindigkeitsverlauf" und "Hub" zugunsten des Spritzverstellbereichs verschlechtert werden.In order to set optimal combustion values of the internal combustion engine, the assignment of the axial stroke of the pump piston and its rotational position is changed during operation of the fuel injection pump by means of an injection adjuster, which engages and rotates the roller ring of the cam gear, depending on the rotational speed of the internal combustion engine and synchronously therewith revolving pump piston. At high speed, the stroke curve of the pump piston is shifted to "early" with respect to the rotational position of the pump piston and to "late" when the speed drops. The possible spray adjustment range is due to the detent of the pump piston Given that the inlet to the pump workspace must be closed with respect to its rotational position at the beginning of the delivery stroke at all positions of the stroke curve of the pump piston and should not already close within the falling edge of the stroke curve at all possible positions of the stroke curve in order to ensure adequate filling of the pump workspace. In the case of fuel injection pumps for five- or six-cylinder internal combustion engines in particular, this spray adjustment range is often too small to achieve the optimal combustion values of the internal combustion engine. Compromises are therefore made in such a way that the cam length of the cams in the cam gear is shortened, although the cam parameters "speed curve" and "stroke" are deteriorated in favor of the injection adjustment range.

Advantages of the invention

Die erfindungsgemäße Kraftstoffeinspritzpumpe mit den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruchs 1 oder des Anspruchs 3 hat demgegenüber den Vorteil, daß durch das zusätzliche, hier als Saugventil bezeichnete Rückschlagventil und die entsprechende Einlaßsteuerung des Pumpenkolbens der Spritzverstellbereich bei unveränderter Nockenausbildung wesentlich vergrößert wird, und so optimale Verbrennungswerte erreicht werden, oder umgekehrt, bei bereits ausreichend großem Spritzverstellbereich die Nockenlänge der Nocken im Nockengetriebe vergrößert wird, und somit die Nockenparameter verbessert werden können. Das in beiden Fällen erforderliche Saugventil hat zwar den Nachteil, daß es unter Umständen verschmutzen und dadurch undicht werden kann, doch ist die Möglichkeit gegeben, bei undichtem Saugventil mit verminderter Leistung der Brennkraftmaschine weiterfahren zu können, um eine Werkstatt aufzusuchen.The fuel injection pump according to the invention with the characterizing features of claim 1 or claim 3 has the advantage that the spray adjustment range with unchanged cam formation is significantly increased by the additional check valve, here referred to as a suction valve, and the corresponding intake control of the pump piston, and optimum combustion values are thus achieved , or vice versa, if the injection adjustment range is already sufficiently large, the cam length of the cams in the cam gear is increased, and thus the cam parameters can be improved. The suction valve required in both cases has the disadvantage that it can possibly become dirty and thereby become leaky, but there is the possibility of being able to continue to drive to a workshop if the suction valve leaks and the internal combustion engine output is reduced.

Bei der konstruktiven Lösung gemäß den Merkmalen des Kennzeichenteils des Anspruchs 1 sind die Einlaßsteuerung und das Saugventil in Reihe geschaltet. Der Gewinn an Spritzverstellbereich (SPV-Bereich) bzw. an Nockenlänge wird dadurch erzielt, daß bei Frühlage der Hubkurve (SPV-Frühlage) die Einlaßsteuerung in den Nocken läuft, d.h. der Einlaß in der ansteigenden Flanke der Hubkurve des Pumpenkolbens über einen Drehwinkel α₁ noch offen ist. Dieser Drehwinkel α₁ ist bei SPV-Frühlage, d.h. bei hoher Drehzahl, groß und verkleinert sich bis zu Null bei SPV-Spätlage. Durch das Saugventil ist aber der Pumpenarbeitsraum mit Beginn des Förderhubs des Pumpenkolbens zum Einlaß hin geschlossen, so daß bei ungestörtem Betrieb kein Unterschied zur herkömmlichen bekannten Einlaßsteuerung auftritt. Schließt das Saugventil infolge Verschmutzung oder anderer Fehler nicht, so wird in dem Drehwinkelbereich α₁ des Pumpenkolbens nicht gefördert, sondern erst dann wenn der Einlaß durch den Pumpenkolben verschlossen wird. Reicht die in dem verbleibenden Restförderhub des Pumpenkolbens geförderte Einspritzmenge für den Bedarf der Brennkraftmaschine nicht aus, so fällt deren Drehzahl ab und damit die Drehzahl der Antriebswelle und des Pumpenkolbens der Kraftstoffeinspritzpumpe. Infolgedessen verschiebt der Spritzversteller die Lage der Hubkurve des Pumpenkolbens relativ zu seinem Drehwinkel nach "spät". Dadurch wird der Winkelbereich α₁ bis zu Null hin verkleinert. Die vom Pumpenkolben geförderte Einspritzmenge steigt an, und es ist eine Weiterfahrt bei kleiner Drehzahl der Brennkraftmaschine möglich.In the constructive solution according to the features of the characterizing part of claim 1, the inlet control and the suction valve are connected in series. The gain in the spray adjustment range (SPV range) or in cam length is achieved by the intake control running in the cam when the stroke curve is in the early position (SPV early position), i.e. the inlet in the rising flank of the stroke curve of the pump piston over an angle of rotation α 1 is still open. This angle of rotation α 1 is in the early SPV position, i.e. at high speed, large and shrinking down to zero at late SPV. By means of the suction valve, however, the pump work space is closed at the beginning of the delivery stroke of the pump piston toward the inlet, so that, in the case of undisturbed operation, there is no difference to the conventional known inlet control. If the suction valve does not close due to contamination or other faults, then the pump piston is not conveyed in the angular range α 1, but only when the inlet is closed by the pump piston. If the injection quantity delivered in the remaining remaining delivery stroke of the pump piston is not sufficient for the demand of the internal combustion engine, its speed drops and thus the speed of the drive shaft and the pump piston of the fuel injection pump. As a result, the injection adjuster shifts the position of the stroke curve of the pump piston relative to its angle of rotation to "late". As a result, the angular range α 1 is reduced to zero. The injection quantity delivered by the pump piston increases, and it is possible to continue driving at a low engine speed.

Bei der konstruktiven Lösung gemäß den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruchs 3 ist die Einlaßsteuerung einer Reihenschaltung von Saugventil und einer Vorhubsteuerung parallel geschaltet. Der Einlaß führt wie herkömmlich unmittelbar in den Pumpenarbeitsraum. Die Einlaßsteuerung ist jedoch so ausgelegt, daß sie zwar nicht in den Nockenanlauf, also in die Anstiegsflanke der Hubkurve des Pumpenkolbens, einläuft, aber bei Spätlage der Hubkurve schon im Nockenablauf, also in der Abfallflanke der Hubkurve des Pumpenkolbens, schließt. Durch diese Vorverlegung des Schließzeitpunktes der Einlaßsteuerung bei SPV-Spätlage wird der Gewinn an Spritzverstellbereich bzw. an Nockenlänge erzielt. Die restliche Füllung des Pumpenarbeitsraums nach Schließen der Einlaßsteuerung wird über den zweiten Einlaß zum Pumpenarbeitsraum bewirkt, den der Pumpenkolben hubabhängig steuert (Vorhubsteuerung). Zu diesem Zweck öffnet der zweite Einlaß während des Saughubs bei einer Hubposition des Pumpenkolbens, in welcher in SPV-Spätlage der erste Einlaß schließt, und schließt wieder in der gleichen Hubposition, wenn diese vom Pumpenkolben während des Förderhubs erreicht wird. Das Saugventil in Reihe mit dem zweiten Einlaß verhindert, daß der Pumpenarbeitsraum während des Förderhubs über diesen Hubweg bis zum Schließen des zweiten Einlasses über den offenen zweiten Einlaß teilentleert wird.In the constructive solution according to the characterizing features of claim 3, the inlet control of a series connection of suction valve and a pre-stroke control is connected in parallel. As usual, the inlet leads directly into the pump work space. The intake control is designed in such a way that it does not enter the cam start, i.e. the rising flank of the stroke curve of the pump piston, but when the stroke curve is late, it closes in the cam sequence, i.e. in the falling flank of the stroke curve of the pump piston. This advance in the closing time of the intake control in the late SPV position results in a gain in the injection adjustment range or in the cam length. The remaining filling of the pump work space after closing the inlet control is effected via the second inlet to the pump work space, which the pump piston controls depending on the stroke (pre-stroke control). For this purpose, the second inlet opens during the suction stroke at a stroke position of the pump piston, in which the first inlet closes in the late SPV position, and closes again in the same stroke position when it is reached by the pump piston during the delivery stroke. The suction valve in series with the second inlet prevents the pump work space from being partially emptied during this delivery stroke until the second inlet closes via the open second inlet.

Eine solche Entleerung tritt allerdings dann ein, wenn das Saugventil durch Störungen undicht geworden ist. Mit der nach Schließen des zweiten Einlasses im Pumpenarbeitsraum verbleibenden Restfördermenge kann die Brennkraftmaschine jedoch mit kleiner Drehzahl weiter betrieben werden, so daß auch hier die Möglichkeit der Weiterfahrt bis zur Werkstatt gegeben ist.Such emptying occurs, however, when the suction valve has become leaky due to malfunctions. However, with the residual flow remaining in the pump workspace after the second inlet has been closed, the internal combustion engine can continue to be operated at a low speed, so that here too there is the possibility of continuing to the workshop.

Der Vorteil der zuvor erläuterten zweiten konstruktiven Lösung gegenüber der ersten konstruktiven Lösung liegt darin, daß nicht die gesamte Füllmenge für den Pumpenarbeitsraum über das Saugventil fließt und bei hohen Drehzahlen eine Füllung über das Saugventil völlig entfällt. Das Saugventil wird damit weniger belastet und die Verschmutzungsgefahr ist geringer. Ein Nachteil liegt allerdings darin, daß bei undichtem Ventil auch bei niedriger Drehzahl die volle Einspritzmenge nicht erreicht wird.The advantage of the previously described second constructive solution compared to the first constructive solution is that not all of the filling quantity for the pump work space flows through the suction valve and that a filling via the suction valve is completely dispensed with at high speeds. The suction valve is thus less stressed and the risk of contamination is lower. One disadvantage is however, in that the full injection quantity is not reached even if the valve leaks even at low speed.

Durch die in den weiteren Ansprüchen aufgeführten Maßnahmen sind vorteilhafte Weiterbildungen und Verbesserungen der im Anspruch 1 bzw. im Anspruch 3 angegebenen Kraftstoffeinspritzpumpe möglich.Advantageous further developments and improvements of the fuel injection pump specified in claim 1 and in claim 3 are possible through the measures listed in the further claims.

drawing

Die Erfindung ist anhand von in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigt:

Fig. 1: eine schematische Darstellung einer Kraftstoffeinspritzpumpe der Verteilerbauart, teilweise geschnitten,
Fig. 2: in vergrößerter Darstellung und ausschnittweise einen Längsschnitt der Kraftstoffeinspritzpumpe in Fig. 1,
Fig. 3: einen Schnitt längs der Linie III-III in Fig. 2 gemäß einer variierten Ausführungsform von Pumpenkolben und Zylinderbüchse der Kraftstoffeinspritzpumpe,
Fig. 4: ausschnittweise einen Längsschnitt einer Kraftstoffeinspritzpumpe gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel in schematischer Darstellung,
Fig. 5: jeweils ein Diagramm des Hubverlaufs des
und 6: Pumpenkolbens in Abhängigkeit von seinem Drehwinkel bei der Kraftstoffeinspritzpumpe in Fig. 2 (Fig. 5) bzw. in Fig. 4 (Fig. 6).

The invention is explained in more detail in the following description with reference to exemplary embodiments shown in the drawing. It shows:

Fig. 1: 1 shows a schematic illustration of a fuel injection pump of the distributor type, partly in section,
Fig. 2: 2 shows an enlarged illustration and a detail of a longitudinal section of the fuel injection pump in FIG. 1,
Fig. 3: 3 shows a section along the line III-III in FIG. 2 according to a varied embodiment of the pump piston and cylinder liner of the fuel injection pump,
Fig. 4: detail of a longitudinal section of a fuel injection pump according to a further embodiment in a schematic representation,
Fig. 5: each a diagram of the stroke of the
and 6: Pump piston as a function of its angle of rotation in the fuel injection pump in FIG. 2 (FIG. 5) or in FIG. 4 (FIG. 6).

Description of the embodiments

Bei der in Fig. 1 im Längsschnitt schematisch dargestellten Kraftstoffeinspritzpumpe der Verteilerbauart für eine vierzylindrige Brennkraftmaschine ist in einem Pumpengehäuse 10 eine Zylinderbüchse oder ein Pumpenzylinder 11 eingesetzt, in dessen Zylinderbohrung ein Pumpenkolben 13 durch eine mit der Nockenwelle der Brennkraftmaschine synchronisierten Antriebswelle 13 und ein an sich bekanntes Nockengetriebe 14 in einer rotierenden und zugleich hin- und hergehenden Bewegung angetrieben wird. Der Pumpenkolben 12 begrenzt zusammen mit dem Pumpenzylinder 11 einen Pumpenarbeitsraum 15, der während des Saughubs des Pumpenkolbens 12 über einen Saugkanal 16 mit Kraftstoff aus einem kraftstoffgefüllten Pumpeninneraum oder Pumpensaugraum 17 gefüllt wird. Der Pumpensaugraum 17 wird durch eine Kraftstofförderpumpe 18 aus einem Kraftstoffvorratsbehälter 19 mit Kraftstoff versorgt. Der Kraftstoff im Pumpensaugraum 17 steht unter drehzahlabhängigem Druck, der zusätzlich durch ein Drucksteuerventil 20 eingestellt wird.In the fuel injection pump of the distributor type for a four-cylinder internal combustion engine, which is shown schematically in longitudinal section in FIG known cam gear 14 is driven in a rotating and at the same time reciprocating movement. The pump piston 12, together with the pump cylinder 11, delimits a pump working chamber 15 which is filled with fuel from a fuel-filled pump interior or pump suction chamber 17 during the suction stroke of the pump piston 12 via a suction channel 16. The pump suction chamber 17 is supplied with fuel by a fuel feed pump 18 from a fuel reservoir 19. The fuel in the pump suction chamber 17 is under speed-dependent pressure, which is additionally set by a pressure control valve 20.

Das dem Pumpenarbeitsraum 15 gegenüberliegende Ende des Pumpenkolbens 12 ragt in den Pumpensaugraum 17 hinein und ist dort über das Nockengetriebe 14 mit der im Pumpengehäuse 10 gelagerten Antriebswelle 13 gekoppelt. Das Nockengetriebe 14 weist in bekannter Weise einen Rollen 21 tragenden Rollenring 22 auf, der um einen bestimmten Winkel verdrehbar im Pumpengehäuse 10 gelagert ist. Am Pumpenkolben 12 ist eine Stirnnockenscheibe 23 befestigt, die mit ihrer Stirnnocken 24 aufweisenden Fläche unter axialem Federdruck auf den Rollen 21 abläuft. In der Innenbohrung des hier um 90° in die Zeichenebene gedreht dargestellte Rollenrings 22 ist eine Klauenkupplung 25 vorhanden, bei der mit der Antriebswelle 13 verbundene antriebsseitige Klauen 26 mit abtriebsseitigen Klauen 27 am Pumpenkolben 12 derart ineinandergreifen, daß der Pumpenkolben 12 unabhängig von der Antriebswelle 13 seine Hubbewegung während des Rotierens ausüben kann.The end of the pump piston 12 opposite the pump working chamber 15 protrudes into the pump suction chamber 17 and is coupled there via the cam gear 14 to the drive shaft 13 mounted in the pump housing 10. The cam gear 14 has, in a known manner, a roller ring 22 which carries rollers 21 and which is rotatably mounted in the pump housing 10 by a certain angle. An end cam disk 23 is fastened to the pump piston 12, and its end cam 24 has an axial surface Spring pressure on the rollers 21 expires. In the inner bore of the roller ring 22 shown here rotated by 90 ° in the drawing plane, there is a claw coupling 25 in which the drive-side claws 26 connected to the drive shaft 13 mesh with the output-side claws 27 on the pump piston 12 such that the pump piston 12 is independent of the drive shaft 13 can perform its lifting movement while rotating.

Der Rollenring 22 ist über einen Verstellbolzen 28 mit einem Spritzverstellkolben 29 eines Spritzverstellers 30 drehfest gekoppelt, der in Fig. 1 ebenfalls um 90° in die Zeichenebene gedreht dargestellt ist. Der tangential zum Rollenring 22 axial verschiebbare Spritzverstellkolben 29 ist in der einen Verstellrichtung durch eine Rückstellfeder 31 belastet und in der anderen Verstellrichtung mit dem Druck im Steuerraum 32 des Spritzverstellers 30 beaufschlagt. Mit zunehmendem Druck in dem mit dem Pumpensaugraum 17 über eine Drossel 58 verbundenen Steuerraum 32 verschiebt sich der Spritzverstellkolben 29 gegen die Wirkung der Rückstellfeder 31 und verdreht den Rollenring 22 in der Weise, daß die Stirnnocken 24 der Stirnnockenscheibe 23 bezogen auf die Drehlage des Pumpenkolbens 12 bzw. der Antriebswelle 13 früher mit den Rollen 21 in Eingriff gelangen, wodurch der Hubbeginn des Pumpenkolbens 12 und damit der Förderbeginn des Kraftstoffs in Bezug auf die Drehlage des Pumpenkolbens 12 früher erfolgt. Die vom Pumpenkolben 12 in Abhängigkeit von seinem Drehwinkel α ausgeführte Hubkurve h ist in Fig. 5 dargestellt, wobei die ausgezogene Kurve a die Hubkurve in Spätlage und die strichpunktiert dargestellte Kurve b die Hubkurve in Frühlage, jeweils bezogen auf die Drehstellung des Pumpenkolbens 12, repräsentiert. Bei Spätlage der Hubkurve h, auch SPV-Spätlage genannt, steht der Spritzverstellkolben 29 des Spritzverstellers 13 unter der Wirkung der Rückstellfeder 31 in seiner Grundstellung, während er in der SPV-Frühlage um einen bestimmten Weg gegen die Kraft der Rückstellfeder 31 verschoben ist.The roller ring 22 is coupled in a rotationally fixed manner via an adjusting bolt 28 to an injection adjusting piston 29 of an injection adjuster 30, which is also shown in FIG. 1 rotated by 90 ° in the plane of the drawing. The injection adjustment piston 29, which is axially displaceable tangentially to the roller ring 22, is loaded in one adjustment direction by a return spring 31 and in the other adjustment direction is pressurized in the control chamber 32 of the injection adjuster 30. With increasing pressure in the control chamber 32 connected to the pump suction chamber 17 via a throttle 58, the injection adjusting piston 29 moves against the action of the return spring 31 and rotates the roller ring 22 in such a way that the end cams 24 of the end cam disk 23 refer to the rotational position of the pump piston 12 or the drive shaft 13 come into engagement with the rollers 21 earlier, as a result of which the start of the stroke of the pump piston 12 and thus the start of delivery of the fuel with respect to the rotational position of the pump piston 12 take place earlier. The stroke curve h executed by the pump piston 12 as a function of its angle of rotation α is shown in FIG. 5, the solid curve a representing the stroke curve in the late position and the dash-dotted curve b representing the stroke curve in the early position, in each case based on the rotational position of the pump piston 12 . When the stroke curve h is late, also called SPV late position, the Injection adjusting piston 29 of the injection adjuster 13 under the action of the return spring 31 in its basic position, while in the early SPV position it is shifted by a certain distance against the force of the return spring 31.

Innerhalb des Pumpensaugraums 17 sitzt axial verschiebbar auf dem Pumpenkolben 12 ein zur Einspritzmengensteuerung dienender Ringschieber 33, der durch einen hier nicht dargestellten Regler bekannter Bauart über dessen Reglerhebel 34 in bekannter Weise betätigt wird und dabei die Austrittsöffnung einer Querbohrung 35 im Pumpenkolben 12 steuert. Die Querbohrung 35 steht mit einer Längsbohrung 36 im Pumpenkolben 12 in Verbindung, die an der den Pumpenarbeitsraum 15 begrenzenden Stirnseite des Pumpenkolbens 12 eintritt und als Sackbohrung endet. Von dieser Längsbohrung 36 zweigt ferner eine Radialbohrung 37 ab, die zu einer Verteilernut 38 in der Mantelfläche des Pumpenkolbens 12 führt. In Höhe dieser Verteilernut 38 münden in der Zylinderbohrung des Pumpenzylinders 11 um gleiche Drehwinkel versetzt vier Druckleitungen 39, die jeweils über ein Rückschlagventil 40 mit einem Einspritzventil 41 verbunden sind. Von den Druckleitungen 39 mit Rückschlagventil 40 und Einspritzventilen 41 ist in Fig. 1 nur eine Druckleitung 39, ein Rückschlagventil 40 und ein Einspritzventil 41 zu sehen. Während eines jeden Druck- oder Förderhubs des Pumpenkolbens 12 wird der unter Einspritzdruck im Pumpenarbeitsraum 15 stehende Kraftstoff über die Längsbohrung 36, die Radialbohrung 37 und die Verteilernut 38 in eine der Druckleitungen 39 gefördert, von wo aus der Kraftstoff über die Einspritzventile 41 in eine Brennkammer der Brennkraftmaschine eingespritzt wird. Nach einer vollständigen Umdrehung des Pumpenkolbens 12 sind nacheinander mit jedem Förderhub alle vier Druckleitungen 39 einmal angesteuert.An axially displaceable ring slide 33, which serves to control the injection quantity, is seated axially displaceably within the pump suction chamber 17 and is actuated in a known manner by a regulator of known design, not shown here, via its regulator lever 34 and thereby controls the outlet opening of a transverse bore 35 in the pump piston 12. The transverse bore 35 is connected to a longitudinal bore 36 in the pump piston 12, which enters the end of the pump piston 12 that delimits the pump working space 15 and ends as a blind bore. A radial bore 37 branches off from this longitudinal bore 36 and leads to a distributor groove 38 in the lateral surface of the pump piston 12. At the level of this distributor groove 38, four pressure lines 39 open into the cylinder bore of the pump cylinder 11 offset by the same angle of rotation, each of which is connected to an injection valve 41 via a check valve 40. Of the pressure lines 39 with check valve 40 and injection valves 41, only one pressure line 39, one check valve 40 and one injection valve 41 can be seen in FIG. 1. During each pressure or delivery stroke of the pump piston 12, the fuel under injection pressure in the pump working space 15 is conveyed via the longitudinal bore 36, the radial bore 37 and the distributor groove 38 into one of the pressure lines 39, from where the fuel via the injection valves 41 into a combustion chamber the internal combustion engine is injected. After a complete rotation of the pump piston 12, all four pressure lines 39 are activated once with each delivery stroke.

Zur Füllung des Pumpenarbeitsraums 15 mit Kraftstoff während eines jeden Saughubs ist zwischen dem Saugkanal 16 und dem Pumpenarbeitsraum 15 ein vom Pumpenkolben 12 drehwinkelabhängig gesteuerter Einlaß 42 und ein Rückschlagventil 43 mit vom Pumpenarbeitsraum 15 zum Einlaß 42 weisender Sperrichtung, im folgenden Saugventil 43 genannt, in Reihe hintereinander angeordnet. Die Steuerung des Einlasses 42 durch den Pumpenkolben 12 ist dabei konstruktiv so ausgeführt, daß der Pumpenkolben 12 den Einlaß 42 bei Spätlage seiner Hubkurve (Kurve a in Fig. 5) in der sog. Rast, also im Bereich seines unteren Totpunktes, und bei Frühlage der Hubkurve (Kurve b in Fig. 5) innerhalb der Anstiegsflanke der Hubkurve schließt. In Fig. 5 ist mit _αs der Drehwinkel bezeichnet, bei welcher der Einlaß 42 vom Pumpenkolben 12 geschlossen wird.In order to fill the pump work space 15 with fuel during each suction stroke, an inlet 42 controlled by the pump piston 12 depending on the angle of rotation and an non-return valve 43 with a blocking direction pointing from the pump work space 15 to the inlet 42, hereinafter referred to as suction valve 43, is in series between the suction channel 16 and the pump work space 15 arranged one behind the other. The control of the inlet 42 by the pump piston 12 is designed such that the pump piston 12, the inlet 42 in the late position of its stroke curve (curve a in Fig. 5) in the so-called rest, that is in the region of its bottom dead center, and in the early position the stroke curve (curve b in FIG. 5) closes within the rising edge of the stroke curve. 5, _{αs denotes} the angle of rotation at which the inlet 42 is closed by the pump piston 12.

Wie in dem in Fig. 2 dargestellten vergrößerten Längsschnitt der Kraftstoffeinspritzpumpe besser zu sehen ist, wird der Einlaß 42 von einer Ringnut 44 in der Mantelfläche des Pumpenkolbens 12, einem mit dieser verbundenen Einlaßschlitz 45 in der Mantelfläche des Pumpenkolbens 12 und von - entsprechend der Zahl der Zylinder der Brennkraftmaschine - vier Bohrungsöffnungen 46 in der Zylinderbohrung des Pumpenzylinders 11 gebildet, welche die Austrittsöffnungen von vier um gleiche Drehwinkel versetzt in den Pumpenzylinder 11 eingebrachten Radialbohrungen 47 bilden. Alle Radialbohrungen 47 sind durch eine Ringnut 48 am Umfang des Pumpenzylinders 12 miteinander verbunden. In der Ringnut 48 mündet der mit dem Pumpensaugraum 17 verbundene Saugkanal 16. Die Ringnut 44 im Pumpenkolben 12 korrespondiert mit der Mündungsöffnung 49 einer im Pumpenzylinder 12 hin zum Pumpenarbeitsraum 15 verlaufenden Verbindungsbohrung 50. Diese durchdringt einen auf der Stirnseite des Pumpenzylinders 11 aufgesetzten, den Pumpenarbeitsraum 15 abschließenden Ventilkörper 51 und mündet in einer von dem Ventilkörper 51 und einer Abdeckkappe 52 eingeschlossenen Ventilraum 53. In einem durch den Ventilkörper 51 hindurchgehenden, sich vom Pumpenarbeitsraum 15 zum Ventilraum 53 trichterförmig erweiterten Kanal ist ein Ventilsitz 54 ausgebildet, der mit einem Ventilglied 55 zusammenwirkt, das durch eine Ventilschließfeder 56 auf den Ventilsitz 54 gepreßt wird. Auf der vom Pumpenarbeitsraum 15 abgekehrten Seite trägt das Ventilglied 55 Druckbeaufschlagungsflächen 57, so daß das Ventilglied 55 vom Druck im Ventilraum 53 zum Pumpenarbeitsraum 15 hin geöffnet werden kann. Ventilkörper 51 mit Abdeckkappe 55 und Ventilglied 55 mit Ventilsitz 54 und Ventilschließfeder 56 bilden das erwähnte Saugventil 43.As can be seen better in the enlarged longitudinal section of the fuel injection pump shown in Fig. 2, the inlet 42 is from an annular groove 44 in the outer surface of the pump piston 12, an associated inlet slot 45 in the outer surface of the pump piston 12 and from - corresponding to the number the cylinder of the internal combustion engine - four bore openings 46 are formed in the cylinder bore of the pump cylinder 11, which form the outlet openings of four radial bores 47 introduced into the pump cylinder 11 offset by the same angle of rotation. All radial bores 47 are connected to one another by an annular groove 48 on the circumference of the pump cylinder 12. The suction channel 16 connected to the pump suction chamber 17 opens into the annular groove 48. The annular groove 44 in the pump piston 12 corresponds to the opening 49 of a connecting bore 50 running in the pump cylinder 12 to the pump working chamber 15. This penetrates a pump working chamber placed on the end face of the pump cylinder 11 15 final valve body 51 and opens into one of the valve body 51 and a cover cap 52 enclosed valve space 53. In a channel extending through the valve body 51 and widening in a funnel shape from the pump working space 15 to the valve space 53, a valve seat 54 is formed which interacts with a valve member 55 which acts on the valve seat by a valve closing spring 56 54 is pressed. On the side facing away from the pump work space 15, the valve member 55 carries pressurizing surfaces 57 so that the valve member 55 can be opened towards the pump work space 15 by the pressure in the valve space 53. Valve body 51 with cover cap 55 and valve member 55 with valve seat 54 and valve closing spring 56 form the aforementioned suction valve 43.

Während jedes Saughubs saugt der Pumpenkolben 12 bei geöffnetem Einlaß 42 über den Saugkanal 16 und das sich öffnende Saugventil 43 Kraftstoff aus dem Pumpensaugraum 17 an, so daß bei dem sich anschließenden Förderhub des Pumpenkolbens 12 der Pumpenarbeitsraum 15 kraftstoffgefüllt ist. Der Ringschieber 33 hat die Austrittsöffnungen der Querbohrung 35 verschlossen, so daß der im Pumpenarbeitsraum 15 befindliche Kraftstoff auf Hochdruck gebracht und dann über die Längsbohrung 36, Radialbohrung 37 und Verteilernut 38 eine der Druckleitungen 39 zugeführt wird. Der Förderhub des Pumpenkolbens 12 ist beendet, wenn nach einem durch die Lage des Ringschiebers 33 vorgegebenen Hub des Pumpenkolbens 12 die Querbohrung 35 aus der Überdeckung austaucht, so daß der Pumpenarbeitsraum 15 nun über die Längsbohrung 36 und die Querbohrung 35 zum Pumpensaugraum 17 hin entlastet wird. Der Förderdruck des Pumpenkolbens 12 unterschreitet den Öffnungsdruck des Einspritzventils 41, und die Hochdruckeinspritzung ist unterbrochen.During each suction stroke, the pump piston 12 sucks fuel from the pump suction chamber 17 via the suction channel 16 and the opening suction valve 43 with the inlet 42 open, so that the pump working chamber 15 is filled with fuel during the subsequent delivery stroke of the pump piston 12. The ring slide 33 has closed the outlet openings of the transverse bore 35, so that the fuel in the pump working chamber 15 is brought to high pressure and then one of the pressure lines 39 is supplied via the longitudinal bore 36, radial bore 37 and distributor groove 38. The delivery stroke of the pump piston 12 is ended when, after a stroke of the pump piston 12 predetermined by the position of the ring slide 33, the transverse bore 35 emerges from the overlap, so that the pump working chamber 15 is now relieved via the longitudinal bore 36 and the transverse bore 35 to the pump suction chamber 17 . The delivery pressure of the pump piston 12 falls below the opening pressure of the injection valve 41, and the high-pressure injection is interrupted.

Zur Verbesserung der Verbrennungswerte der Brennkraftmaschine wird die Hubkurve des Pumpenkolbens 12 bezüglich seiner Drehwinkelstellung mittels des Spritzverstellers 30 bei hohen Drehzahlen nach "früh" (SPV-Frühlage) und bei niedrigen Drehzahlen nach "spät" (SPV-Spätlage) verschoben. Dies ist in Fig. 5 durch die Kurven b und a des Hubverlaufs h des Pumpenkolbens 12 in Abhängigkeit von seinem Drehwinkel α dargestellt. Mit SPV ist der zur Verfügung stehende Spritzverstellbereich gekennzeichnet, der bei optimalen Nockenparametern (Geschwindigkeitsverlauf und Hub des Pumpenkolbens) zur Erzielung optimaler Verbrennungswerte ausreichend groß ist. Aus Fig. 5 ist deutlich zu erkennen, daß bei SPV-Frühlage der Einlaß 42 zu Beginn des Förderhubs des Pumpenkolbens 12 (ansteigende Flanke der Hubkurve h) noch geöffnet ist. In diesem Bereich verhindert das Saugventil 43, daß Kraftstoff vom Pumpenarbeitsraum 15 über den noch geöffneten Einlaß 42 wieder in den Saugkanal 16 zurückfließt. Durch diese konstruktive Auslegung der Einlaßsteuerung in Verbindung mit dem Saugventil 43 kann der Spritzverstellbereich SPV bei unveränderter Nockenausbildung gegenüber herkömmlicher Einlaßsteuerung um den Bereich α₁ (Fig. 5) vergrößert werden. Ohne daß Saugventil 43 müßte der Pumpenkolben 12 den Einlaß 42 schließen, noch bevor der Förderhub des Pumpenkolbens 12 einsetzt, also in der Rast des Pumpenkolbens 12, die in Fig. 5 durch den Bereich SPV minus α₁ gekennzeichnet ist.To improve the combustion values of the internal combustion engine, the stroke curve of the pump piston 12 with respect to its rotational angle position is determined by means of the Spray adjuster 30 shifted to "early" (SPV early position) at high speeds and to "late" (SPV late position) at low speeds. This is represented in FIG. 5 by the curves b and a of the stroke curve h of the pump piston 12 as a function of its angle of rotation α. SPV denotes the available spray adjustment range, which is sufficient with optimal cam parameters (speed curve and stroke of the pump piston) to achieve optimal combustion values. 5 that the inlet 42 at the beginning of the delivery stroke of the pump piston 12 (rising flank of the stroke curve h) is still open. In this area, the suction valve 43 prevents fuel from flowing back into the suction channel 16 from the pump working space 15 via the still open inlet 42. Through this design of the inlet control in connection with the suction valve 43, the spray adjustment range SPV can be increased by the range α 1 (FIG. 5) with unchanged cam formation compared to conventional intake control. Without suction valve 43, the pump piston 12 would have to close the inlet 42 even before the delivery stroke of the pump piston 12 begins, that is to say in the rest of the pump piston 12, which is characterized in FIG. 5 by the area SPV minus α 1.

In Fig. 5 ist durch die Kurve c der Hubverlauf h bei einer herkömmlichen Einlaßsteuerung (ohne zusätzliches) in Reihe geschaltetes Saugventil 43) dargestellt, bei welcher ein gleichgroßer Spritzverstellbereich SPV realisiert ist. Deutlich ist zu erkennen, daß die Stirnnocken 24 an der Stirnnockenscheibe 23 kürzer ausgebildet werden müssen, was einen geringeren Hub und eine kleinere Hubgeschwindigkeit des Pumpenkolbens bedingt. Die Nockenparameter werden verschlechtert. Bei gleichem Spritzverstellbereich SPV kann bei der beschriebenen Einlaßsteuerung mit zusätzlichem Saugventil 43 die Nockenlänge um Δα vergrößert werden. Mit größerer Nockenlänge verbessern sich bei unverändert großem Spritzverstellbereich SPV die Nockenparameter.In FIG. 5, curve c shows the stroke curve h in the case of a conventional inlet control (without additional suction valve 43 connected in series), in which a spray adjustment range SPV of the same size is realized. It can clearly be seen that the end cams 24 on the end cam disk 23 must be made shorter, which requires a shorter stroke and a lower stroke speed of the pump piston. The cam parameters are worsened. With the same spray adjustment range SPV, with the inlet control described with additional Suction valve 43 the cam length can be increased by Δα. With a longer cam length, the cam parameters improve with an unchanged large SPV adjustment range.

Die Kraftstoffeinspritzpumpe gemäß Fig. 4 arbeitet einwandfrei, solange die Funktion des Saugventils 43 ungestört ist. Schließt das Saugventil 43 infolge von Verschmutzungen oder anderer Fehler nicht mehr zuverlässig, so wird während des Förderhubs des Pumpenkolbens 12 im Drehwinkelbereich α₁ nicht gefördert, sondern erst, wenn der Einlaß 42 durch den Pumpenkolben 12 verschlossen wird. Reicht die in dem verbleibenden Restförderhub des Pumpenkolbens 12 verbleibende Restfördermenge für den Bedarf der Brennkraftmaschine nicht aus, so fällt deren Drehzahl ab und damit die Drehzahl der Antriebswelle 13. Der Druck im Pumpensaugraum 17 sinkt. Infolgedessen verschiebt der Spritzversteller 30 die Hubkurve des Pumpenkolbens 12 in Spätlage. Dadurch wird der Winkelbereich α₁ bis zu Null hin verkleinert. Die vom Pumpenkolben 12 geförderte Kraftstoffeinspritzmenge steigt an, und es ist eine Weiterfahrt bei kleiner Drehzahl der Brennkraftmaschine möglich. Das Fahrzeug bleibt nicht liegen, sondern kann eine Werkstatt aufsuchen.4 works perfectly as long as the function of the suction valve 43 is undisturbed. If the suction valve 43 no longer closes reliably due to dirt or other faults, then during the delivery stroke of the pump piston 12 in the angle of rotation range α 1 is not conveyed, but only when the inlet 42 is closed by the pump piston 12. If the remaining delivery rate in the remaining delivery stroke of the pump piston 12 is insufficient for the demand of the internal combustion engine, its speed drops and thus the speed of the drive shaft 13. The pressure in the pump suction chamber 17 drops. As a result, the spray adjuster 30 shifts the stroke curve of the pump piston 12 to a late position. As a result, the angular range α 1 is reduced to zero. The fuel injection quantity delivered by the pump piston 12 increases, and it is possible to continue driving at a low speed of the internal combustion engine. The vehicle does not stop, but can go to a workshop.

In Fig. 3 ist in einem Querschnitt gemäß Schnittlinie III-III in Fig. 2 eine Modifikation des Einlasses 42 in Fig. 2 dargestellt. Der Einlaß 42' wird hier von vier um gleiche Drehwinkel versetzt in der Mantelfläche des Pumpenkolbens 12 angeordnete Einlaßschlitze 45', die jeweils mit der Ringnut 44 verbunden sind, und nur einer mit diesen Einlaßschlitzen 45' korrespondierenden Bohrungsöffnung 46' einer in den Pumpenzylinder 11 eingebrachten Radialbohrung 47' gebildet, die mit dem Saugkanal 16 verbunden ist. Die Ringnut 48 korrespondiert in gleicher Weise mit der Mündungsöffnung 49 in der Zylinderbohrung des Pumpenzylinders 11 der zu dem Pumpenarbeitsraum 15 führenden Verbindungsbohrung 50. Die Steuerung des Einlasses 42' in Fig. 3 durch den Pumpenkolben 12 erfolgt in gleicher Weise wie beschrieben.FIG. 3 shows a modification of the inlet 42 in FIG. 2 in a cross section according to section line III-III in FIG. 2. The inlet 42 'is here offset by four inlet slots 45' which are offset by the same angle of rotation in the lateral surface of the pump piston 12 and are each connected to the annular groove 44, and only one bore opening 46 'corresponding to these inlet slots 45' is provided in the pump cylinder 11 Radial bore 47 'is formed, which is connected to the suction channel 16. The annular groove 48 corresponds in the same way to the opening 49 in the cylinder bore of the pump cylinder 11 leading to the pump working space 15 Connection bore 50. The control of the inlet 42 'in Fig. 3 by the pump piston 12 is carried out in the same manner as described.

Bei dem in Fig. 4 schematisch und ausschnittweise im Längsschnitt dargestellten weiteren Ausführungsbeispiel einer Kraftstoffeinspritzpumpe sind Bauteile, die mit Bauteilen der Kraftstoffeinspritzpumpe in Fig. 1 und 2 übereinstimmen, mit gleichen Bezugszeichen versehen. Hier ist der zwischen Saugkanal 16 und Pumpenarbeitsraum 15 vorhandene, vom Pumpenkolben 12 drehwinkelabhängig gesteuerte Einlaß 60 unmittelbar dem Pumpenarbeitsraum 15 vorgeordnet. Er besteht aus vier Saugschlitzen 61, die in gleichmäßigen Drehwinkelabständen an der Mantelfläche des Pumpenkolbens 12 herum verteilt angeordnet sind, und jeweils an der Stirnseite des Pumpenkolben 12 im Pumpenarbeitsraum 15 münden. Mit diesen Saugschlitzen 61 korrespondiert eine Mündungsöffnung 62 in der Zylinderbohrung des Pumpenzylinders 11 einer in den Pumpenzylinder 11 eingebrachten Radialbohrung 63. Die Radialbohrung 63 geht von einer durchmessergrößeren Sackbohrung 64 im Pumpenzylinder 11 aus, die mit dem Saugkanal 16 verbunden ist. Die Steuerung des Einlasses 60 durch den Pumpenkolben 12 ist konstruktiv so ausgeführt, daß der Pumpenkolben 12 den Einlaß 60 bei Spätlage seiner Hubkurve bezüglich seiner Drehwinkelstellung (SPV-Spätlage) innerhalb der Abfallflanke seiner Hubkurve schließt. Die Hubkurve h des Pumpenkolbens ist in Fig. 6 dargestellt, und zwar für SPV-Spätlage ausgezogen gemäß Kurve a und für SPV-Frühlage strichpunktiert gemäß Kurve b. Der Drehwinkel des Pumpenkolbens 12, bei dem der Einlaß 60 schließt, ist mit α_S bezeichnet. Bei SPV-Frühlage (Kurve b) liegt der Schließzeitpunkt des Einlasses 60 in der Rast des Pumpenkolbens 12, also im unteren Totpunktbereich.In the further exemplary embodiment of a fuel injection pump shown schematically and in detail in longitudinal section in FIG. 4, components that correspond to components of the fuel injection pump in FIGS. 1 and 2 are provided with the same reference numerals. Here, the inlet 60, which is present between the suction channel 16 and the pump working chamber 15 and is controlled by the pump piston 12 as a function of the angle of rotation, is arranged directly upstream of the pump working chamber 15. It consists of four suction slots 61, which are distributed around the circumferential surface of the pump piston 12 at uniform angular intervals and each open into the pump working chamber 15 on the end face of the pump piston 12. With these suction slots 61, an orifice opening 62 in the cylinder bore of the pump cylinder 11 corresponds to a radial bore 63 made in the pump cylinder 11. The radial bore 63 starts from a larger-diameter blind bore 64 in the pump cylinder 11, which is connected to the suction channel 16. The control of the inlet 60 by the pump piston 12 is designed such that the pump piston 12 closes the inlet 60 when its stroke curve is in the late position with respect to its angular position (SPV late position) within the falling edge of its stroke curve. The stroke curve h of the pump piston is shown in FIG. 6, namely extended for SPV late position according to curve a and for SPV early position dash-dotted according to curve b. The angle of rotation of the pump piston 12, at which the inlet 60 closes, is denoted by α _S. When the SPV is in the early position (curve b), the closing time of the inlet 60 lies in the rest of the pump piston 12, that is to say in the lower dead center area.

Parallel zu dem ersten Einlaß 60 ist ein zweiter Einlaß 66 zum Pumpenarbeitsraum 15 hin vorgesehen, der in Reihe mit dem Saugventil 43 zwischen dem Saugkanal 16 und dem Pumpenarbeitsraum 15 eingeschaltet ist und von dem Pumpenkolben 12 hubabhängig gesteuert wird. Der zweite Einlaß 66 besteht aus einer Ringnut 67 in der Mantelfläche des Pumpenkolbens 12, die einerseits mit einer Bohrungsöffnung 68 einer von der Sacklochbohrung 64 im Pumpenzylinder 11 aus eingebrachten Radialbohrung 69 und andererseits mit einer Mündungsöffnung 70 der Verbindungsbohrung 50 korrespondiert, die in gleicher Weise wie in Fig. 2 beschrieben über das Saugventil 43 zu dem Pumpenarbeitsraum 15 führt. Das Saugventil 43 ist in identischer Weise ausgebildet, wie dies zu Fig. 2 beschrieben ist. Die Radialbohrung 69 mit Bohrungsöffnung 68 ist relativ zu der Ringnut 67 im Pumpenkolben 12 so angeordnet, daß sie über den Hubweg h_V des Pumpenkolbens 12, gerechnet von der unteren Totpunktlage des Pumpenkolbens 12 aus, mit der Ringnut 67 in Verbindung steht, wodurch der zweite Einlaß 66 geöffnet ist, und daß die Ringnut 67 nach Zurücklegen des Hubweges h_V aus der Bohrungsöffnung 68 austritt, wodurch der Pumpenkolben 12 den zweiten Einlaß 66 schließt. Dieser Hub h_V ist so festgelegt, daß der Pumpenkolben 12 diejenige Hubposition einnimmt, bei welcher während des Saughubs des Pumpenkolbens 12 in SPV-Spätlage der erste Einlaß 60 schließt. Durch diese von dem zweiten Einlaß 66 gebildete sog. Vorhubsteuerung wird bei SPV-Spätlage mit Schließen des ersten Einlasses 60 in der abfallenden Flanke der Hubkurve die vollständige Befüllung des Pumpenarbeitsraums 15 über den nunmehr öffnenden zweiten Einlaß 66 und das Saugventil 43 sichergestellt. Beim sich anschließenden Förderhub ist bei geschlossenem ersten Einlaß 60 der zweite Einlaß 66 solange geöffnet, bis der Pumpenkolben 12 den Hubweg h_V zurückgelegt hat. Während dieses Vorhubs h_V wird der Pumpenarbeitsraum 15 durch das geschlossene Saugventil 43 gegenüber dem geöffneten zweiten Einlaß 66 abgesperrt, so daß kein Kraftstoff aus dem Pumpenarbeitsraum 15 austreten kann und der Pumpenkolben 12 von seinem unteren Totpunkt an fördert. Durch diese konstruktive Gestaltung wird der große Spritzverstellbereich erzielt, der in Fig. 6 durch SPV gekennzeichnet ist. Dieser Spritzverstellbereich ist um den Drehwinkelbereich α₁ des Hubkolbens 12 größer als bei einer Kraftstoffeinspritzpumpe mit gleicher Nockenauslegung des Nockengetriebes und herkömmlicher Einlaßsteuerung. Die gestrichelt dargestellte Kurve c in Fig. 6 stellt wiederum den Hubverlauf eines Pumpenkolbens einer Kraftstoffeinspritzpumpe mit herkömmlicher Einlaßsteuerung dar, bei welcher zur Erzielung eines gleich großen Spritzverstellbereichs SPV das Nockengetriebe mit entsprechend kürzeren Stirnnocken ausgelegt ist. Bei herkömmlicher Einlaßsteuerung geht dieser große Spritzverstellbereich SPV eindeutig auf Kosten ungünstiger Nockenparameter. Bei der Kraftstoffeinspritzpumpe gemäß Fig. 4 wird der gleich große Verstellbereich SPV mit einem Nockengetriebe 14 erzielt, deren Nockenlänge um den Winkelbereich Δα größer ist, so daß die Nockenparameter wesentlich verbessert sind.Parallel to the first inlet 60 there is a second inlet 66 to the pump work chamber 15, which is switched on in series with the suction valve 43 between the suction channel 16 and the pump work chamber 15 and is controlled by the pump piston 12 in a stroke-dependent manner. The second inlet 66 consists of an annular groove 67 in the outer surface of the pump piston 12, which on the one hand corresponds to a bore opening 68 of a radial bore 69 introduced from the blind bore 64 in the pump cylinder 11 and on the other hand to an orifice opening 70 of the connecting bore 50, which in the same way as Described in Fig. 2 leads to the pump work chamber 15 via the suction valve 43. The suction valve 43 is designed in an identical manner to that described for FIG. 2. The radial bore 69 with bore opening 68 is arranged relative to the annular groove 67 in the pump piston 12 so that it communicates with the annular groove 67 via the stroke path h _{V of} the pump piston 12, calculated from the bottom dead center position of the pump piston 12, so that the second Inlet 66 is open, and that the annular groove 67 emerges from the bore opening 68 after the stroke h _{V has been covered} , as a result of which the pump piston 12 closes the second inlet 66. This stroke h _V is determined such that the pump piston 12 assumes the stroke position at which the first inlet 60 closes during the suction stroke of the pump piston 12 in the late SPV position. This so-called pre-stroke control formed by the second inlet 66 ensures that the pump working chamber 15 is completely filled via the now opening second inlet 66 and the suction valve 43 when the first inlet 60 is closed in the falling flank of the stroke curve when the first inlet 60 is closed. During the subsequent delivery stroke, with the first inlet 60 closed, the second inlet 66 is open until the pump piston 12 has covered the stroke h _V. During this forward stroke h _V , the pump work space 15 is closed by the closed suction valve 43 shut off from the open second inlet 66, so that no fuel can escape from the pump work space 15 and the pump piston 12 promotes from its bottom dead center. The large spray adjustment range, which is identified in FIG. 6 by SPV, is achieved by this design. This injection adjustment range is larger by the angle of rotation range α 1 of the reciprocating piston 12 than in a fuel injection pump with the same cam design of the cam gear and conventional intake control. The curve c shown in dashed lines in FIG. 6 in turn represents the stroke profile of a pump piston of a fuel injection pump with conventional inlet control, in which the cam gear is designed with correspondingly shorter end cams in order to achieve an equally large injection adjustment range SPV. With conventional intake control, this large spray adjustment range SPV clearly comes at the expense of unfavorable cam parameters. 4, the equally large adjustment range SPV is achieved with a cam gear 14, the cam length of which is greater by the angular range Δα, so that the cam parameters are significantly improved.

Die Kraftstoffeinspritzpumpe gemäß Fig. 4 arbeitet einwandfrei, solange die Funktion des Saugventils 43 ungestört ist. Schließt das Saugventil 43 infolge von Verschmutzungen nicht mehr zuverlässig, so wird während des Förderhubs im Vorhubbereich h_V kein Kraftstoff gefördert. Ein Teil des im Pumpenarbeitsraum 15 befindlichen Kraftstoffs wird über das geöffnete Saugventil 43 und den geöffneten zweiten Einlaß 66 über den Saugkanal 16 ausgeschoben. Mit hubabhängigem Schließen des zweiten Einlasses 66 durch den Pumpenkolben 12 wird die restliche Kraftstoffmenge aus dem Pumpenarbeitsraum 15 in eine der angeschlossenen Druckleitungen 39 gefördert. Diese Einspritzmenge reicht aus, um die Brennkraftmaschine mit niedriger Drehzahl und Leistungsungsabgabe weiter zu betreiben, so daß die Möglichkeit einer Weiterfahrt bis zur Werkstatt gegeben ist.4 works perfectly as long as the function of the suction valve 43 is undisturbed. If the suction valve 43 no longer closes reliably due to contamination, no fuel is delivered during the delivery stroke in the advance stroke area h _V. Part of the fuel in the pump work chamber 15 is pushed out via the opened suction valve 43 and the opened second inlet 66 via the suction channel 16. With the stroke-dependent closing of the second inlet 66 by the pump piston 12, the remaining amount of fuel is pumped out of the pump working space 15 into one of the connected pressure lines 39. This injection quantity is sufficient to continue to operate the engine at low speed and power output, so that there is the possibility of a further trip to the workshop.

Claims

Fuel injection pump for internal combustion engines with a pump piston delimiting a pump work space, which can be driven by a cam gear in a reciprocating and at the same time rotating movement and thereby fills the pump work space with fuel during a suction stroke via an inlet controlled by the angle of rotation and in a pressure or delivery stroke conveys the fuel under injection pressure from the pump workspace into one of several pressure lines, each connected to an injection valve, and with an injection adjuster, which, depending on the speed of the pump piston, shifts the position of the stroke curve executed by the pump piston with respect to the rotational position of the pump piston increasing speed after "early" and decreasing speed after "late", characterized in that between the inlet (42) controlled by the pump piston (12) and the pump working space (15) Check valve (43) is arranged with the blocking direction pointing from the pump working chamber (15) to the inlet (42) and that the control of the inlet (42) by the pump piston (12) is designed such that the pump piston (12) controls the inlet (42). at a late position of its stroke curve in the area of the bottom dead center position of the pump piston (12) and at an early position of its stroke curve within the rising flank of the stroke curve.

Fuel injection pump according to Claim 1, characterized in that the inlet (42) has an annular groove (44) in the outer surface of the pump piston (12), which has an opening (49) in a connecting bore leading to the pump working chamber (15) via the check valve (42) (50) corresponds, and of an inlet slot (45) arranged in the lateral surface of the pump piston (12) and a corresponding number of pressure lines (39) corresponding to a number of bore openings (46) offset by the same angle of rotation on the circumference of the pump piston, or of one Bore opening (46 ') and a corresponding, the number of pressure lines (39) corresponding number of the same rotation angle in the outer surface of the pump piston (12) offset inlet slots (45') is formed and that the inlet slot (45) or Inlet slots (45 ') with the annular groove (44) in the pump piston (12) and the bore openings (46) or the bore opening (46 ') are connected with a leading to a fuel supply space (17) the suction channel (16).

Fuel injection pump according to the preamble of claim 1, characterized in that the pump working space (15) directly with the Inlet (60) is connected, the control of which is carried out constructively by the pump piston (12) in such a way that the pump piston (12) closes the inlet (60) at least when its stroke curve is late within the falling flank of the stroke curve such that one of the pump piston (12) stroke-controlled second inlet (66) is provided for filling the pump work space (15), which is connected via a check valve (43) with the blocking direction from the pump work space (15) to the second inlet (66), and that the pump work space (15) Control of the second inlet (66) by the pump piston (12) is designed such that the pump piston (12) the second inlet (66) in the stroke range (h _V ) between its bottom dead center position and the stroke position, in which the stroke curve is in the late position the first inlet (60) closes, keeps open.

Fuel injection pump according to Claim 3, characterized in that the second inlet (66) has an annular groove (67) in the lateral surface of the pump piston (12) which, with the mouth opening (70), leads to the pump work chamber (15) via the check valve (43) Connection bore (50) corresponds and is formed by a bore opening (68) corresponding to the annular groove (67), which is connected to a suction channel (16) leading to a fuel supply chamber (17), and that the annular groove (67) in the pump piston ( 12) is arranged relative to the two openings (68, 70) lying on the circumference of the pump piston so that it is calculated by the stroke (h _V ) of the pump piston (12) determined by the closing time of the first inlet (60) when the stroke curve is at a late position bottom dead center, exits at least one of the two openings (68, 69).

Fuel injection pump according to one of Claims 1-4, characterized in that the pump piston (12) is guided in a cylinder sleeve (11) held in the pump housing (10) and that the check valve (43) is in a valve body (17) which closes off the cylinder sleeve (11) 51) is arranged, which is attached to the pump housing (10).