WO1994023442A1 - Verfahren zum betreiben einer inkohärent emittierenden strahlungsquelle - Google Patents

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Frank Vollkommer
Lothar Hitzschke
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Definitions

  • the invention relates to a method for operating an incoherently emitting radiation source according to the preamble of claim 1.
  • a discharge which is generated within a discharge vessel is used as the radiation generating mechanism, a dielectric layer being arranged between at least one electrode and the discharge, which is why this type of discharge also called silent or dielectric barrier discharge or barrier discharge.
  • Incoherently emitting radiation sources are to be understood as UN and IR emitters and discharge lamps, which emit visible light in particular.
  • the invention is suitable for both low-pressure and high-pressure gas fillings and all gas pressures which are within the range between low and high pressure.
  • Such discharges are usually excited with the aid of an alternating voltage, as is disclosed, for example, in the published documents DE 40 22 279 and DE 42 03 594 and in the patent US Pat. No. 5,117,160.
  • the excitation frequency is selected in the range between the frequency of the technical alternating current and a few MHz (DE 40 22 279) or between 20 and 100 kHz (US Pat. No. 5,117,160).
  • Typical UV efficiencies are between 10% at area power densities of 1 kW / m 2 and 15% at 10 W / m 2 , see 3rd conference of the UN and IR working group at the Institute of Lighting Technology at the University of Düsseldorf, 07J0J992 and "Dielectric Barrier Discharge: An Unusual Light Source ", M. ⁇ eiger, LTI, (2015) Düsseldorf, 6th International Symposium on The Science And Technology of Light Sources, Budapest, 1992.
  • the object of the invention is to significantly improve the efficiency of the desired radiation generation. According to the invention, this object is achieved by the characterizing features of claim 1. Further advantageous embodiments of the invention are explained in the subclaims.
  • the basic idea of the invention is based on the fact that a dielectrically impeded discharge is operated repetitively in a pulsed manner, so that the successive electrical energy injections, even at high power densities in the individual discharge, are defined by periods TQ ⁇ - hereinafter referred to as "dead times" - interrupted are.
  • the durations of the individual time periods result from the requirements that the coupling in of the energy, or more precisely that of the active power, essentially ends as soon as the coupling in of further electrical energy results in a less efficient conversion into the desired radiation or that the "dead time” is ended as soon as the gas filling is rela ⁇ xed again so that it can be excited again for the efficient emission of the desired radiation, so that the radiation efficiency is optimized on average over time.
  • efficiencies of, for example, 65% and more can be achieved for the conversion of electrical energy into UV radiation, which represents a multiple increase compared to the conventionally operated, dielectric barrier discharge.
  • this is a sequence of identical or only polarity-changing voltage pulses, the total number n of voltage pulses not being limited in principle.
  • a sequence of regularly changing voltage pulses can also be used for special cases.
  • the pulse sequence can also be completely irregular (e.g. in the case of effect lighting, with several pulses being combined into a bundle in such a way that a light effect which is recognizable to the human eye is produced).
  • a voltage pulse Up n (t) is applied between the electrodes, with active power being coupled in. Its temporal course is not fixed in principle, it can be selected from different forms, such as: a) unipolar forms, ie the voltages do not change their signs during the pulse times Tp n . This includes trapezoidal, triangular, arc-shaped voltage pulses, in particular parabolic voltage pulses and sinusoidal half-waves, both positive and negative Values are suitable (see FIG. 6a, in which only negative values are shown by way of example), b) bipolar forms, ie the voltages change their sign during the pulse times Tp n , the forms having both a positive and a negative Sign can begin.
  • Examples of this are both half-waves of a sine, two immediately successive triangles of opposite signs, two immediately successive "rectangles" or trapezoids of opposite signs, the edges having different rise and fall times (see FIG. 6b), and c) the time sequence of a few (preferably two or three) elements from a and b, the voltages Up n (t) being able to assume a wide variety of values, in particular also the value 0 for a short time, so that individual elements also by time ranges in which the voltage detects the voltage Value 0 could have been separated (see Fig. 6c). In particular, the individual elements can be repeated. Only a selection of possible voltage forms is shown as an example in FIGS. 6a-c. A large number of other shapes are also conceivable. In particular, electrical signals in practice always have finite rise and fall times, overshoots and undershoots, which is not shown in FIGS. 6a-c.
  • the voltage form during the dead times TQ ⁇ is demanded that the voltage U ⁇ n ( is selected such that essentially no active power is coupled in.
  • the voltage U ⁇ n is selected such that essentially no active power is coupled in.
  • low voltage values which are smaller than the re-ignition voltage can last longer, if necessary the total dead time TQ ⁇ - it is not excluded that short-term, ie significantly shorter than the pulse time Tp n , voltage peaks also occur during the dead time.
  • Typical absolute values for Up n are a few kV.
  • UQ ⁇ is preferably close to 0 V.
  • the values of Tp n and TQ ⁇ are typically in the ⁇ s range, with Tp n normally being significantly shorter than TQ ⁇ .
  • the operating regime according to the invention for charging is essentially achieved by a suitable choice of the excitation parameters Tp n , TQ ⁇ and the voltage amplitude Up n , these variables being suitably matched to one another for particularly efficient operation.
  • the pulse shape also plays a role.
  • the values to be selected for the three excitation parameters Tp n , TQ ⁇ and Up n (t) depend on the discharge geometry, the type of gas filling and the gas pressure as well as the electrode configuration and on the type and thickness of the dielectric layer. If the discharge is in the operating regime according to the invention, the yield of the desired radiation assumes an optimum.
  • the rates of the collision processes taking place for given lamp fillings in the discharge and consequently also those of the generation of radiation are essentially determined by the electron density n e and the energy distribution of the electrons.
  • the operating method according to the invention makes it possible to optimally set these time-dependent variables by appropriately selecting Tp n , TQ ⁇ and the voltage amplitude Up n or the pulse shape for the generation of radiation.
  • the invention deliberately uses an additional parameter, the "dead time" TQ, with which for the first time, even at high power densities, it is possible to specifically influence the temporal and spatial course of the charge carrier density and the energy distribution function.
  • TQ the "dead time"
  • the invention makes it possible to specifically increase the efficiency of dielectrically impeded discharges with technically interesting power densities to such an extent that alternatives to conventional radiation sources are given.
  • the operating regime according to the invention can be recognized by the fact that, instead of differently shaped, typically filament-like or screw-shaped discharge structures, a plurality of similar discharge structures appear in plan view, that is to say perpendicular to the discharge, each of which in the direction (more current) Widen the anode. Since these discharge structures are preferably generated with repetition frequencies in the kHz range, the viewer perceives only a "medium" discharge structure corresponding to the temporal resolution of the human eye, similar to that shown in the photographic illustration in FIG. 9a. In the case of changing polarity of the voltage pulses of a bilaterally dielectric discharge, an overlay of two delta-shaped structures appears visually.
  • the individual discharge structures appear to be oriented transversely to the elongate electrodes, lined up side by side (see Figures 9a, b).
  • the stringing together of the individual structures leads to a single, seemingly diffuse discharge.
  • the discharge structures can be observed directly in transparent lamp bulbs, for example.
  • a remarkable advantage of the invention lies in the particular stability of the individual discharge structure compared to a change in the electrical power density coupled into the discharge vessel. If the amplitude Up n of the voltage pulses is increased, the individual discharge structures do not change their basic shape. After a threshold value is exceeded, further similar structures arise from one of the discharge structures. An increase in the coupled electrical power by increasing the amplitude of the voltage pulses thus essentially leads to an increase in the number of individual discharge structures described, the quality of these structures, in particular their external appearance and their efficient radiation properties, remaining unchanged.
  • This behavior makes it possible, for the first time, to further increase the electrical power that can be coupled into a given discharge volume by using more than two electrodes that make optimal use of the discharge volume.
  • an inner electrode arranged centrally within the discharge vessel can be juxtaposed with a plurality of outer electrodes arranged symmetrically on the outer wall of the discharge vessel.
  • the maximum radiation power that can be extracted from the volume of the discharge vessel can be increased, since the discharge structures, starting from the central inner electrode, burn in the directions of the respective outer electrodes and thus, with appropriate power coupling, the volume of the Fill discharge vessel increasingly.
  • discharge threads appear stochastically delimited from the gas space. At the expense of the discharge structures according to the invention, they can extend over wide areas within the discharge vessel, as can be seen from the photographic illustration in FIG. 10b. These "discharge threads" thus differ visually both in their shape and in their spectral radiation distribution from the discharge shape of the operating regime according to the invention and are undesirable since they concentrate the transport of electricity within small cross-sectional areas, as a result of which increased charge carrier densities are combined result in other things with increased quench rates and consequently the efficiency of generating the desired radiation decreases.
  • Up n (t), Tp n and TQ Q suitable for the mode of operation according to the invention.
  • Up n (t), Tp n and TQ Q are to be selected such that the desired electrical power is coupled into the operating regime according to the invention, ie the discharge structures described above are visible.
  • the discharge structures described above are visible.
  • Each of the three operating parameters mentioned influences both the temporal and spatial structure of the charge carrier densities and the energy distribution function of the electrons. Since their respective influences on the quantities mentioned are different, the choice of a parameter defines a broad range of values for the remaining parameters in order to achieve the efficient discharge mode.
  • Typical values for the amplitude Up n of the voltage pulses are in the range between approximately 0.01 and 2 V per cm of stroke length and Pascal filling pressure, the pulse times Tp n and the dead times TQ ⁇ are in the order of magnitude of approximately 1 ns to 50 ⁇ s or from approx. 500 ns to 1 ms.
  • the operating pressure is advantageously between 100 Pa and 3 MPa.
  • the medium pressure range for example 10 kPa
  • this preferably means an amplitude Up n of the voltage pulses in the range between 100 V and 20 kV per cm of stroke.
  • the high pressure range for example 1 MPa
  • this preferably means an amplitude Up n of the voltage pulses in the range between 10 kV and 200 kV per cm of stroke.
  • the outer electrodes are preferably connected to ground potential and the inner electrode to the high voltage. This enables extensive protection against contact with live parts.
  • the discharge vessel, including electrodes can also be arranged within an envelope bulb. This provides protection against accidental contact even if the outer electrode (s) is not connected to ground potential. All current-carrying materials, including electrolytes, can be used as the conductive electrode material.
  • this inner electrode at the beginning of the pulse time has a negative polarity with respect to the dielectrically disabled electrode (inside or outside the discharge vessel) (of possible positive needle-shaped and with regard to it irrelevant pre-pulses on the power input). Then the polarity can change during the pulse time.
  • the mode of operation according to the invention is also suitable for discharges which are dielectrically impeded on both sides (all electrodes are separated from the discharge by a dielectric, which can also be the discharge vessel itself), without the latter having to be changed in principle or its advantageous effect being lost.
  • a dielectric which can also be the discharge vessel itself
  • the electrodes can be located all outside of the gas space, for example on the outer surface of the discharge vessel, or a certain number of them outside and a certain number inside, as well as all inside the discharge vessel, in the gas space. In the latter case it is necessary that at least one of them is coated with a dielectric and thereby receives a polarity that is opposite with respect to the remaining electrodes.
  • the ratio of the electrode area in contact with the dielectric to the circumference of this electrode area is preferably as small as possible.
  • the dielectrically impeded electrodes are designed as narrow strips applied to the outer wall of the discharge vessel. Grid-like outer electrodes are also suitable, for example grid nets, perforated plates or the like.
  • the inner electrode preferably has an expansion that is as small as possible in the direction of the discharge. In a particularly preferred embodiment, the inner electrode is designed as a rod.
  • the unilaterally or bilaterally disabled discharge enables the implementation of a large number of possible discharge vessel geometries, in particular also all those which are used in conventionally operated dielectrically disabled discharges, for example in EP-A 0 385 205, EP-PS 0 312 732, EP- A 0482 230, EP-A 0 363 832, EP-A 0458 140, EP-A 0449 018 and EP-A 0489 184 are disclosed.
  • the electrodes should preferably be arranged in such a way that the distance between the corresponding anodes and cathodes is as large as possible.
  • the inner electrode is preferably arranged eccentrically within the discharge vessel and the outer electrode is fixed diametrically opposite on the outer wall.
  • the extension of the discharge path can be additionally supported by structuring the electrodes.
  • the inner and outer electrodes alternately have two different areas within which the charge starts or is suppressed.
  • the electrodes are then arranged so that two different areas face each other. This suppresses radial discharge structures. Rather, the discharge burns obliquely to the next adjacent area of the counter electrode. This can be achieved, for example, by the electrodes alternatingly having regions with an additional dielectric layer.
  • the inner electrode is preferably arranged centrally within the discharge vessel, a plurality of outer electrodes advantageously being fixed on the outer wall and being distributed symmetrically over the circumference.
  • the shape of the discharge vessel is not mandatory.
  • the vessel walls must consist of materials that have the necessary transparency - at least within an aperture - for the desired radiation.
  • Suitable dielectric barriers for the high voltage used are breakdown-resistant, electrically insulating materials (dielectrics), such as Borosilicate glasses - for example DURAN® (Schott) -, quartz glass, Al2O3, MgF2, LiF, BaTiOß, etc.
  • the discharge structure can be influenced by the type and thickness of the dielectric. In particular, sufficiently thick dielectrics with a suitably lower relative dielectric constant are suitable for supporting the formation of the discharge structures according to the invention with comparatively low electron densities, i.e.
  • the spectral composition of the radiation essentially depends on the gas filling and can lie, for example, in the visible, in the IR or in the UV range.
  • all fillings which are used for conventionally operated dielectrically impeded discharges are suitable as gas filling and can be disclosed, for example, in the documents DE-OS 40 22 279, EP-A 0449 018, EP-A 0254 111, EP-A 0324953 and EP-A 0312732., and fillings which have already been described in excimer or Exciplex lasers were used (e.g.: IS Lakoba and SI Yakovlenko, "Active media of exciplex lasers (review)", Sov. J. Quantum Electron. 10 (4), April 1980, pp.
  • the very efficient UV generation in excimer discharges due to the mode of operation according to the invention opens up the wide field of application of UV high-power radiators, which is mentioned, for example, in EP-A 0482 230.
  • UV high-power radiators include, among other things, photochemical processes such as the hardening of paints, the changing of surfaces, the disinfection of drinking water or the like and the degradation of pollutants in environmental technology by UV radiation.
  • photochemical processes such as the hardening of paints, the changing of surfaces, the disinfection of drinking water or the like and the degradation of pollutants in environmental technology by UV radiation.
  • a further decisive advantage is shown in particular in the generation of UV or VUV radiation, which can be achieved by means of the high UV yields which can be achieved by means of the mode of operation according to the invention: in contrast to UV or VUV emitters, comparable beam densities according to the prior art can be achieved cooling by water can be dispensed with.
  • Another preferred application is lighting, in that the UV radiation is converted into the visible range of the electromagnetic spectrum by means of suitable phosphors.
  • the discharge vessel is provided with a phosphor layer in order to transfer the light generated during the discharge into particularly suitable spectral ranges.
  • a fluorescent coating can be used for both low-pressure and high-pressure lamps. It can NEN known phosphors or mixtures are used here. A combination of blue, green and red emitting phosphors has proven particularly successful for fluorescent lamps.
  • a suitable blue phosphor is in particular the barium magnesium aluminate (BaMgAliQO ⁇ -Eu- ⁇ + ) activated with divalent europium.
  • terbium or manganese-activated phosphors can be used as the green component.
  • yttrium oxide silicate Y2Si ⁇ 5: Tb
  • LaP ⁇ 4: Tb lanthanum phosphate
  • Zn2Si ⁇ 4: Mn zinc silicate
  • MgAl2 ⁇ 4: Mn divalent manganese or magnesium aluminate
  • Advantageous red components can be found among the phosphors activated with trivalent europium, such as yttrium oxide (Y2O3: Eu3 + ) or the borates of yttrium and / or gadolinium. Specifically, these are YBO3: Eu- ⁇ + , GdB ⁇ 3: Evß + and the mixed borate (Gd, Y) BO 3 : Eu 3+ .
  • the proportion of the blue component can be reduced or, if appropriate, omitted entirely, in accordance with the procedure previously known for conventional fluorescent lamps.
  • Components which emit in the blue-green spectral range are suitable for lamps with special color rendering properties, for example phosphors which are activated with divalent europium.
  • Strontium borophosphate SröBP5 ⁇ 20- Eu- ⁇ + is preferred for this application.
  • the invention in particular creates a breakthrough in the field of fluorescent lamps.
  • it has been possible to dispense with mercury in the filling and still achieve internal UV efficiencies that correspond to those of conventional fluorescent lamps.
  • a problem-free cold start is possible without the ambient temperature influencing the luminous flux and without blackening the bulb.
  • no electrodes that limit the service life for example hot cathodes with emitter paste
  • no heavy metals and no radioactive components are required.
  • the radiation is also emitted without any significant delay, immediately after the operating voltage has been applied to the electrodes (delay in the lighting of the pure discharge: approx. 10 ⁇ s, including phosphor approx. 6 ms).
  • the response time is a light bulb in the range of approx. 200 ms.). This is particularly advantageous for use in traffic light systems, traffic and signal lighting.
  • FIG. 1 shows the partially sectioned longitudinal view of an embodiment of a discharge lamp in rod form according to the invention, which can be operated using the new method
  • FIG. 2a shows the cross section along A-A of the discharge lamp shown in FIG. 1,
  • FIG. 2b shows the cross section of a further embodiment of a discharge lamp according to the invention
  • FIG. 2c shows the cross section of a further embodiment of a discharge lamp according to the invention
  • FIG. 3a shows a schematic representation of the preferred form of the voltage between cathode and anode of the one-sided, dielectrically impeded discharge lamp shown in FIG. 1,
  • 3b shows a schematic representation of a form of voltage that can only be used for the operation according to the invention of dielectric discharge lamps with bilateral impedance
  • FIG. 4a shows the partially sectioned top view of a further embodiment of a discharge lamp according to the invention in the form of a surface lamp which can be operated using the new method
  • FIG. 4b shows the cross section of the discharge lamp shown in FIG. 4a
  • 5a shows the side view of a further embodiment of a discharge lamp according to the invention in the form of a conventional lamp with an Edison screw base, which can be operated using the new method
  • 5b shows the cross section along AA of the discharge lamp shown in FIG. 5a
  • 6a shows a schematic illustration of some unipolar forms of voltage pulses Up (t) according to the invention with negative values
  • 6b shows a schematic illustration of some bipolar forms of voltage pulses Up (t) according to the invention
  • FIGS. 6a and 6b show a schematic representation of some forms of voltage pulses Up (t) according to the invention, generated by combining individual elements from FIGS. 6a and 6b,
  • a medium-pressure discharge lamp 1 is shown in a partially sectioned longitudinal view, which is filled with xenon at a pressure of 200 hPa.
  • An axially parallel internal electrode 3 in the form of a stainless steel rod with a 2.2 mm diameter is located within the cylindrical discharge vessel 2 made of glass with a length of 590 mm, a diameter of 24 mm and a wall thickness of 0.8 mm, which defines a longitudinal axis.
  • an outer electrode which consists of two 2 mm wide strips 4a, b made of conductive silver, which are arranged axially parallel and are conductively connected to the voltage supply.
  • the individual conductive silver strips 4a, b can be connected to one another by a metal ring and can be contacted together with the supply voltage. It is about make sure that the metal ring is narrow enough not to disturb the discharge.
  • the conductive silver strips 4a, b can also be connected separately to the supply voltage.
  • the inner electrode 3 is electrically conductively contacted with a bow-shaped power supply 14.
  • the power supply 14 is led to the outside via a pinch 15, which is connected to the discharge vessel 2 in a gas-tight manner by means of a plate melting 16.
  • the discharge vessel has an enlarged diameter in the region of the metal ring, e.g. in the form of a bead. This prevents the formation of disruptive parasitic discharges in this area.
  • the rod-shaped inner electrode is rigidly connected to the first plate melting at only one end. The other free end is loosely guided in a cylindrical sleeve that is axially axially fixed to the second plate melt - similar to a clearance fit. This has the advantage that the inner electrode heats up when heated, e.g. in continuous operation with high electrical power, can expand freely in the axial direction. Otherwise, undesirable material stresses can arise in the discharge vessel and / or the electrode can bend.
  • the above-mentioned features of these variants are not limited in their advantageous effects to the mode of operation according to the invention, but are in principle suitable for all lamps of a similar type.
  • FIG. 2a shows the cross section of the discharge lamp from FIG. 1.
  • the inner electrode 3 is arranged centrally, two electrodes 4a, b being arranged symmetrically on the circumference of the outer wall on the outer wall of the discharge vessel 2.
  • the basic structure of the voltage supply required for operating the discharge lamp 1 according to the invention is also shown schematically in FIG. 1.
  • the pulse train ie the shape and duration of the voltage pulses and the duration of the dead times are generated in a pulse generator 10 and amplified by a subsequent power amplifier 11.
  • the pulse train is shown schematically as it rests on the inner electrode 3.
  • a high-voltage transformer 12 transforms the signal of the power amplifier 11 to the required high voltage.
  • the lamp is operated with pulsed DC voltage.
  • the inner wall of the discharge vessel is additionally coated with a phosphor layer 6.
  • the UV radiation preferably emitted by the discharge in this exemplary embodiment is thus converted into the visible region of the optical spectrum, so that the lamp is particularly suitable for lighting purposes.
  • It is a three-band phosphor with the following components: the blue component is BaMgAl ⁇ ) CJ7 : Eu ⁇ + , the green component is Y2Si ⁇ 5: Tb and the red component is Y2C-3- Eu 3+ .
  • an Ra> 80 could be achieved at a color temperature of 4000 K.
  • the VUV yield determined using the phosphor is approximately 65%.
  • FIG. 2b Another exemplary embodiment is shown in FIG. 2b.
  • the inner electrode 3 ' is arranged eccentrically in the vicinity of the inner wall and parallel to the longitudinal axis of the cylindrical discharge vessel 2, the outer electrode 4' being fixed diametrically opposite on the outer wall.
  • This arrangement is particularly advantageous in the case of cylindrical discharge vessels with a small cross section, since on the one hand the discharge extends diametrically within the discharge vessel and on the other hand the outer wall is only covered with a conductive silver strip as the outer electrode, ie the radiating area is not further reduced as in FIG. 2a by a second outer electrode.
  • the inner electrode 3 is arranged centrally within the discharge vessel 2.
  • Four outer electrodes 4 I a, 4 , b, 4'd, 4'e are attached symmetrically on the circumference of the outer wall of the discharge vessel 2, so that this configuration is particularly suitable for discharge vessels with a large cross section and thus a large lateral surface.
  • the discharge burns not only in a first level as in FIGS. 2a and 2b, but also in a further second level, as a result of which the volume of the discharge vessel 2 is used even better for generating radiation than is the case in the exemplary embodiments of FIG. 2a and 2b is the case.
  • the inner wall of the flashlight from FIG. 1 has a coating that reflects UV or VUV radiation instead of the phosphor coating 6, e.g. made of MgF2, Al2O3 or CaF2, with only a narrow strip of the inner wall, preferably parallel to the lamp axis, being uncoated.
  • the outer electrodes are arranged so that the UV or VUV radiation can emit unhindered through this strip.
  • This embodiment is particularly well suited for the efficient VUV irradiation of extended objects, for example for exposure in lithography.
  • the inner electrode is replaced by a second outer electrode. As a result, the UV or VUV radiation can be reflected unhindered on the coating and emitted to the outside through the strip-shaped transparent area.
  • FIG. 3a schematically shows a pulse form of the voltage between the inner electrode (cathode) and outer electrode (anode) which is preferred according to the invention for the discharge which is dielectrically impeded on one side.
  • the voltage form can deviate from the form of the exemplary embodiment in FIG. 3a as long as the voltage pulses on the inner electrode begin with a negative sign and are separated by dead times.
  • FIG. 3b schematically shows a pulse shape whose polarity changes from pulse to pulse. It is only suitable for bilaterally dielectric discharge, whereby the first pulse can start with any polarity.
  • FIG. 4a shows the top view and in FIG. 4b the cross section of a further embodiment of a discharge lamp with dielectric barrier on one side, which discharge lamp can be operated using the new method. It is a surface radiator which has an upper radiating surface 7a and a lower radiating surface 7b parallel to it, to which the inner electrodes 3 and the outer electrodes 4 are oriented perpendicularly and are arranged alternately so that a multiplicity of parallel discharge chambers 8 are formed .
  • Neighboring outer and inner electrodes are separated by a dielectric layer and a gas-filled discharge chamber 8, adjacent inner electrodes are separated only by a dielectric layer.
  • the operating method according to the invention allows the electrical supply of several discharge chambers 8 connected in parallel with only a single voltage supply 13.
  • the inner wall of the discharge vessel is coated with a phosphor layer 6.
  • the surface radiator can also be realized by joining discharge chambers which are dielectrically impeded on two sides.
  • FIG. 5a shows the side view and in FIG. 5b the cross section of a further embodiment of a discharge lamp.
  • An elongated inner electrode 3 is arranged centrally in the discharge vessel 2, the cross section of which corresponds to the shape of a symmetrical cross.
  • On the outer wall of the discharge vessel 2 are four Au ⁇ .elektroden 4'a, 4 I b, 4, d, 4'e mounted so that they electrode to the four longitudinal sides of the réelle ⁇ 3 are facing and thus burn the discharge structures substantially in two planes which are perpendicular to each other and intersect in the lamp axis.
  • the inner electrode consists of a stainless steel rod with a circular cross section and a diameter of 2 mm. It is arranged centrally axially within a circular cylindrical discharge vessel made of 0.7 mm thick glass.
  • the discharge vessel has a diameter of approximately 50 mm and a pump tip at the end remote from the base, in which the end of the inner electrode remote from the base is guided.
  • the inside of the discharge vessel is filled with xenon at a pressure of 173 hPa.
  • the outer electrodes are realized by twelve 1 mm wide and 8 cm long conductive silver strips, which are axially parallel and evenly distributed on the outer wall of the discharge vessel. are ordered.
  • the outer electrodes are connected to one another in an electrically conductive manner in the region of the base, by means of a conductive silver strip attached to the outer wall in a ring.
  • the inner wall of the discharge vessel is coated with a phosphor layer 6. It is a three-band phosphor with the blue component BaMgAlioOJ: Eu 2+ , the green component LaP ⁇ 4: (Tb 3+ , Ce3 + ) and the red component (Gd, Y) B ⁇ 3: Eu ⁇ +. This achieves a luminous efficacy of 40 lm / W.
  • the discharge vessel consists of material which is transparent to UV or VUV radiation, for example SUPRASIL® quartz glass (from Heraeus Quarzschmelze GmbH). It is suitable as a VUV spotlight, e.g. in photochemistry.
  • the inner electrode is covered with glass. This is particularly the case when using aggressive media, e.g. Noble gas halides are advantageous since this prevents corrosion of the inner electrode.
  • FIGS. 9a, b show photographic representations with unipolar voltage pulses of discharge structures according to the invention generated.
  • Figure 9a is a bilaterally dielectric discharge.
  • a circular cylindrical tubular discharge vessel made of glass is provided on its outer wall with two diametrically opposed axially arranged strip-shaped outer electrodes.
  • the greenish ⁇ -like discharge structures are arranged in a row within the discharge vessel and in the connection plane of the two outer electrodes.
  • the narrow base points of the ⁇ -like discharge structures begin at the cathode-side inner wall and widen to the anode-side inner wall of the discharge vessel.
  • FIG. 9b is a discharge which is dielectrically impeded on one side.
  • the discharge arrangement differs from that in FIG. 9a only by an additional, metallic rod-shaped inner electrode.
  • the individual ⁇ -like discharge structures widen from the surface of the inner electrode to one of the two outer electrodes. In particular in FIG. 9b it can be clearly seen that these structures shine diffusely essentially uniformly. Only at their narrow end points on the cathode side do they each have a percentage of very small, somewhat brighter areas. In addition, the high uniformity is remarkable, both in terms of the distance between the individual structures from one another and the shape and luminance distribution of the individual structures in comparison with one another.
  • FIGS. 10a-d show the gradual transition to undesired discharge structures in this order.
  • FIG. 10a the discharge arrangement corresponds to that in FIG. 9b — some ⁇ -like discharge structures according to the invention can still be seen.
  • a structure has already been formed that resembles a Y.
  • a thread-like, luminous structure has already formed at the expense of some ⁇ -like discharge structures which are originally adjacent on the right.
  • the increased luminance on the inner wall of the discharge vessel indicates a sliding discharge in this area.
  • FIGS. 10c and 10d there is a discharge on two sides (the discharge arrangement corresponds to that in FIG. 9a) or discharge which is dielectrically impeded on one side. In both cases, only a thread-like structure can be seen.
  • two strip-shaped sliding discharges can be seen on the inner wall of the discharge vessel. These open Y-like in a bright, luminous arch-like structure.
  • this divides again into two similar strip-like sliding Charges ( Figure 10c) or ends - in the one-sided dielectric barrier - on the cathode.

Abstract

Verfahren zum Betreiben einer inkohärent emittierenden Strahlungsquelle, insbesondere einer Entladungslampe, die UV-, IR- oder VIS-Strahlung aussendet. Die Entladung wird mittels einer Folge von Spannungspulsen, die durch Totzeiten unterbrochen sind, innerhalb eines Entladungsgefäßes erzeugt, wobei ein- oder zweiseitig dielektrisch behinderte Elektroden verwendet werden. Durch geeignete Wahl der Füllung, der Elektrodenkonfiguration, der Schlagweite, Art und Dicke der Dielektrika, der zeitabhängigen Spannungsamplituden, Puls- sowie Totzeiten werden Wirkungsgrade der UV-Erzeugung von 65 % und mehr erreicht.

Description

Verfahren zum Betreiben einer inkohärent emittierenden Strahlungsquelle
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betreiben einer inkohärent emittierenden Strahlungsquelle gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Als Strahlungser- zeugungsmechanismus dient eine Entladung, die innerhalb eines Entladungsgefäßes erzeugt wird, wobei zwischen mindestens einer Elektrode und der Entladung eine dielektrische Schicht angeordnet ist, weshalb dieser Entladungstyp auch stille oder dielektrisch behinderte Entladung oder Barrierenentladung genannt wird. Unter inko¬ härent emittierenden Strahlungsquellen sind UN- und IR-Strahler sowie Entladungs¬ lampen, die insbesondere sichtbares Licht abstrahlen, zu verstehen. Die Erfindung eignet sich sowohl für Niederdruck- als auch für Hochdruck-Gasfüllungen und alle Gasdrücke, die innerhalb des Bereiches zwischen Nieder- und Hochdruck liegen.
Die Anregung solcher Entladungen erfolgt üblicherweise mit Hilfe einer Wechsel¬ spannung, wie dies beispielsweise in den Offenlegungsschriften DE 40 22 279 und DE 42 03 594 und in der Patentschrift US 5 117 160 offenbart ist. Die Anregungs- frequenz wird dort im Bereich zwischen der Frequenz des technischen Wechsel¬ stroms und einigen MHz (DE 40 22 279) bzw. zwischen 20 und 100 kHz (US 5 117 160) gewählt.
Der Nachteil dieser Betriebsart ist, daß die gewünschte Strahlungsausbeuten bei technisch relevanten Leistungsdichten relativ gering sind. Typische UV- Wirkungs¬ grade betragen zwischen 10 % bei Flächenleistungsdichten von 1 kW/m2 und 15 % bei 10 W/m2, siehe 3. Tagung des Arbeitskreises UN und IR am Lichttechnischen Institut der Universität Karlsruhe, vom 07J0J992 und "Dielectric Barrier Dischar- ges: An Unusual Light Source", M. Νeiger, LTI, Universität Karlsruhe, 6th Inter- national Symposium on The Science And Technology of Light Sources, Budapest, 1992.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Effizienz der gewünschten Strah¬ lungserzeugung wesentlich zu verbessern. Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmale des An¬ spruchs 1 gelöst. Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen erläutert.
Der Grundgedanke der Erfindung beruht darauf, daß eine dielektrisch behinderte Entladung repetitiv gepulst betrieben wird, so daß die aufeinander folgenden elek¬ trischen Energieeinkopplungen selbst bei hohen Leistungsdichten in der Einzelent¬ ladung definiert durch Zeitspannen TQΠ - im folgenden als "Totzeiten" bezeichnet - unterbrochen sind. Die Dauern der einzelnen Zeitspannen ergeben sich aus den For- derungen, daß die Einkopplung der Energie oder genauer gesagt, die der Wirk¬ leistung, im wesentlichen beendet wird, sobald die Einkopplung weiterer elektrischer Energie eine weniger effiziente Umwandlung in die gewünschte Strahlung zur Folge hat, bzw. daß die "Totzeit" beendet wird, sobald die Gasfüllung wieder soweit rela¬ xiert ist, um erneut zur effizienten Emission der gewünschten Strahlung angeregt werden zu können, so daß im zeitlichen Mittel die Strahlungseffizienz optimiert wird. Auf diese Weise lassen sich Wirkungsgrade von beispielsweise 65 % und mehr für die Konversion elektrischer Energie in UV-Strahlung erzielen, was eine vielfache Steigerung gegenüber der konventionell betriebenen, dielektrisch behinderten Entla¬ dung darstellt.
Im Normalfall handelt es sich dabei um eine Folge von gleichen oder lediglich polaritätswechselnden Spannungspulsen, wobei die Gesamtzahl n der Spannungs¬ pulse prinzipiell nicht beschränkt ist. Es ist jedoch für Spezialfälle auch eine Folge von regelmäßig sich verändernden Spannungspulsen verwendbar. Schließlich kann die Pulsfolge auch völlig unregelmäßig sein (z.B. bei Effektbeleuchtung, wobei meh¬ rere Pulse so zu einem Bündel zusammengefaßt werden, daß ein für das menschliche Auge erkennbarer Lichteffekt entsteht).
Während der Pulszeiten Tpn wird zwischen den Elektroden ein Spannungspuls Upn(t) angelegt, wobei Wirkleistung eingekoppelt wird. Sein zeitlicher Verlauf ist nicht prinzipiell festgelegt, er kann aus verschiedenen Formen ausgewählt werden, wie z.B.: a) unipolare Formen, d.h. die Spannungen wechseln ihre Vorzeichen während der Pulszeiten Tpn nicht. Hierunter fallen u.a. trapezförmige, dreieckförmige, bogen- förmig gekrümmte Spannungspulse, insbesondere parabelförmige Spannungs¬ pulse und sinusförmige Halbwellen , wobei sowohl positive als auch negative Werte geeignet sind (siehe Fig. 6a, in der beispielhaft nur negative Werte darge¬ stellt sind), b) bipolare Formen, d.h. die Spannungen wechseln ihre Vorzeichen während der Pulszeiten Tpn, wobei die Formen sowohl mit einem positiven als auch mit einem negativen Vorzeichen beginnen können. Beispiele hierfür sind beide Halbwellen eines Sinus, zwei unmittelbar aufeinanderfolgende Dreiecke entgegengesetzten Vorzeichens, zwei unmittelbar aufeinander folgende "Rechtecke" oder Trapeze entgegengesetzten Vorzeichens wobei die Flanken unterschiedliche Anstiegs¬ bzw. Abfallzeiten haben können (siehe Fig. 6b), sowie c) die zeitliche Folge von einigen (bevorzugt zwei oder drei) Elementen aus a und b, wobei die Spannungen Upn(t) unterschiedlichste Werte annehmen können, insbe¬ sondere kurzzeitig auch den Wert 0, so daß einzelne Elemente auch durch Zeitbe¬ reiche in denen die Spannung den Wert 0 hat getrennt sein können (siehe Fig. 6c). Insbesondere können sich die einzelnen Elemente wiederholen. In den Figuren 6a-c ist exemplarisch nur eine Auswahl möglicher Spannungsformen dargestellt. Darüber hinaus ist eine große Zahl weiterer Formen denkbar. Insbe¬ sondere haben elektrische Signale in der Praxis immer endliche Anstiegs- und Ab¬ fallzeiten, Über- und Unterschwinger, was in den Figuren 6a-c nicht dargestellt ist.
An die Spannungsform während der Totzeiten TQΠ wird die Forderung gestellt, daß die Spannung Uθn( so gewählt ist, daß im wesentlichen keine Wirkleistungsein¬ kopplung erfolgt. Entsprechend niedrige Spannungswerte, die kleiner als die Wie¬ derzündspannung sind, können längere Zeiten andauern, ggf. die gesamte Totzeit TQΠ- Dabei wird nicht ausgeschlossen, daß kurzzeitig, d.h. wesentlich kürzer als die Pulszeit Tpn, auch Spannungsspitzen während der Totzeit auftreten.
Typische Absolutwerte für Upn sind einige kV. UQΠ liegt bevorzugt in der Nähe von 0 V. Die Werte von Tpn und TQΠ liegen typisch im μs-Bereich, wobei normaler¬ weise Tpn deutlich kürzer als TQΠ ist.
Das erfindungsgemäße Betriebsregime für die Enüadung wird im wesentlichen durch eine geeignete Wahl der Anregungsparameter Tpn, TQΠ und der Spannungsampli¬ tude Upn erzielt, wobei diese Größen für einen besonders effizienten Betrieb geeig¬ net aufeinander abgestimmt werden. Daneben spielt auch die Pulsform eine Rolle. Im Einzelfall hängen die für die drei Anregungsparameter Tpn, TQΠ und Upn(t) zu wählenden Werte von der Entladungsgeometrie, der Art der Gasfüllung und dem Gasdruck sowie der Elektrodenkonfiguration und von der Art und Dicke der dielek¬ trischen Schicht ab. Befindet sich die Entladung im erfindungsgemäßen Betriebs- regime, nimmt die Ausbeute der gewünschten Strahlung ein Optimum an.
Die Raten der für vorgegebene Lampenfüllungen in der Entladung stattfindenden Stoßprozesse und folglich auch die der Strahlungserzeugung werden im wesentlichen durch die Elektronendichte ne und die Energieverteilung der Elektronen bestimmt. Das erfindungsgemäße Betriebsverfahren ermöglicht es, diese zeitabhängigen Größen mittels entsprechender Wahl von Tpn, TQΠ und der Spannungsamplitude Upn bzw. der Pulsform für die Strahlungserzeugung optimal einzustellen.
Im Vergleich zum Wechselspannungsbetrieb benützt die Erfindung bewußt einen zu- sätzlichen Parameter, die "Totzeit" TQ, mit dem erstmals selbst bei hohen Leistungsdichten gezielt Einfluß auf den zeitlichen und räumlichen Verlauf der Ladungsträgerdichte sowie die Energieverteilungsfunktion genommen werden kann. Beim Stand der Technik, bei dem Wechselspannung verwendet wird, ist eine gezielte Einflußnahme auf diese Größen nur sehr begrenzt über die Frequenz möglich. Erst die vorliegende Erfindung ermöglicht es, den Wirkungsgrad von dielektrisch behin¬ derten Entladungen mit technisch interessanten Leistungsdichten gezielt soweit zu steigern, daß Alternativen zu konventionellen Strahlungsquellen gegeben sind.
Das erfindungsgemäße Betriebsregime läßt sich daran erkennen, daß zwischen den Elektroden statt unterschiedlich ausgebildeter, typisch faden- oder schraubenför¬ miger Entladungsstrukturen eine Vielzahl gleichartiger, in Draufsicht, also senkrecht zur Entladung, delta- ähnliche Entladungsstrukturen auftreten, die sich jeweils in Richtung (momentaner) Anode verbreitern. Da diese Entladungsstrukturen bevorzugt mit Wiederholfrequenzen im kHz-Bereich erzeugt werden, nimmt der Betrachter nur eine der zeitlichen Auflösung des menschlichen Auges entsprechende "mittlere" Entladungsstruktur wahr, ähnlich wie sie die fotografische Darstellung in Figur 9a zeigt. Im Fall wechselnder Polarität der Spannungspulse einer zweiseitig dielektrisch behinderten Entladung erscheint visuell eine Überlagerung zweier deltaförmiger Strukturen. Stehen sich beispielsweise zwei längliche Elektroden, die ein oder zwei- seitig dielektrisch behindert sein können, parallel gegenüber, so erscheinen die ein¬ zelnen Entladungsstrukturen transversal zu den länglichen Elektroden orientiert, nebeneinander aufgereiht (s. Figuren 9a,b). Bei geeigneter Wahl der Parameter, bei¬ spielsweise bei geeignet niedrigem Druck, läßt sich erreichen, daß die Aneinander¬ reihung der Einzelstrukturen zu einer einzigen, diffus erscheinenden Entladung führt. Die Entladungsstrukturen können z.B. in transparenten Lampenkolben direkt be- obachtet werden.
Ein bemerkenswerter Vorteil der Erfindung liegt in der besonderen Stabilität der einzelnen Entladungsstruktur gegenüber einer Veränderung der in das Entladungs¬ gefäß eingekoppelten elektrischen Leistungsdichte. Wird die Amplitude Upn der Spannungspulse erhöht, ändern die einzelnen Entladungsstrukturen ihre prinzipielle Form nicht. Es entstehen nach Überschreiten eines Schwellwertes aus einer der Ent¬ ladungsstrukturen weitere ähnliche Strukturen. Eine Erhöhung der eingekoppelten elektrischen Leistung durch Erhöhen der Amplitude der Spannungspulse führt also im wesentlichen zu einer Erhöhung der Anzahl der beschriebenen einzelnen Entla- dungsstrukturen, wobei die Qualität dieser Strukturen, insbesondere ihr äußeres Er¬ scheinungsbild und ihre effizienten Strahlungseigenschaften, unverändert bleibt.
Dieses Verhalten ermöglicht es erstmals, die in ein vorgegebenes Entladungsvolu¬ men einkoppelbare elektrische Leistung sinnvoll weiter zu steigern, indem mehr als zwei Elektroden verwendet werden, die das Entladungsvolumen optimal ausnutzen. Beispielsweise können einer zentrisch innerhalb des Entladungsgefäßes angeord¬ neten Innenelektrode mehrere Außenelektroden symmetrisch auf der Außenwand des Entladungsgefäßes angeordnet gegenübergestellt werden. Mit der Anzahl der Außen¬ elektroden läßt sich somit die aus dem Volumen des Entladungsgefäßes maximal ex- trahierbare Strahlungsleistung erhöhen, da die Entladungsstrukturen, von der zentri¬ schen Innenelektrode ausgehend, in die Richtungen der jeweiligen Außenelektroden brennen und somit bei entsprechender Leistungseinkopplung das Volumen des Entla¬ dungsgefäßes zunehmend ausfüllen.
Neben dieser Möglichkeit liegt bei achsparalleler Anordnung der Elektroden ein weiterer Vorteil darin, daß sich die elektrische Leistung und der Lichtstrom propor¬ tional zur Länge des Entladungsgefäßes ändert. Da in diesem Fall das elektrische Feld im wesentlichen senkrecht zur Längsachse des Entladungsgefäßes steht, kann die Länge des Entladungsgefäßes nahezu beliebig vergrößert werden, ohne daß die erforderliche Zündspannung, wie beispielsweise bei einer konventionellen röhren¬ förmigen Entladungslampe üblich, entsprechend ansteigt. Für eine Leistungsangabe muß somit bei dieser Art von Entladung sowohl das Volumen des Entladungsgefäßes als auch die Anzahl der Elektroden bzw. der Ebenen, in denen die Entladungsstruk¬ turen brennen, berücksichtigt werden. Bei einer röhrenförmigen Lampe mit 50 cm Länge, 24 mm Durchmesser und Xenon als Füllgas können pro "Entladungsebene" typisch 15 W elektrische Wirkleistung eingekoppelt werden.
Werden Tpn und/oder TQΠ und/oder Upn(t) nicht geeignet gewählt, so treten stocha- stisch ein oder mehrere zum Gasraum scharf abgegrenzte, dünne und hell leuchtende "Entladungsfäden" auf. Sie können sich auf Kosten der erfindungsgemäßen Ent- ladungsstrukturen über weite Bereiche innerhalb des Entladungsgefäßes erstrecken, wie aus der fotografischen Darstellung in Figur 10b zu ersehen ist. Diese "Entladungsfäden" unterscheiden sich somit visuell sowohl in ihrer Form als auch in ihrer spektralen Strahlungsverteilung deutlich von der Entladungsform des erfin¬ dungsgemäßen Betriebsregimes und sind unerwünscht, da sie den Stromtransport in- nerhalb kleiner Querschnittsflächen konzentrieren, wodurch sich erhöhte Ladungs¬ trägerdichten verbunden unter anderem mit erhöhten Quenchraten ergeben und folg¬ lich die Effizienz der Erzeugung der gewünschten Strahlung abnimmt.
Aus dieser Phänomenologie läßt sich eine allgemeine Vorschrift zum Erreichen der für die erfindungsgemäße Betriebsweise geeigneten Werte für Upn(t),Tpn und TQΠ ableiten. Nach dem Zünden der Entladung ist Upn(t),Tpn und TQn SO zu wählen, daß die gewünschte elektrische Leistung im erfindungsgemäßen Betriebsregime einge¬ koppelt wird, d.h. die oben beschriebenen Entladungsstrukturen sichtbar sind. Über¬ raschenderweise hat sich nämlich herausgestellt, daß gerade beim Vorhandensein dieser Entladungsstrukturen die Elektronendichte sowie die Energieverteilungsfunk¬ tion der Elektronen Werte annehmen, die die Verlustprozesse minimieren.
Jeder der oben genannten drei Betriebsparameter beeinflußt sowohl die zeitliche und räumliche Struktur der Ladungsträgerdichten als auch die Energieverteilungsfunk- tion der Elektronen. Da deren jeweilige Einflüsse auf die genannten Größen unter¬ schiedlich stark sind, legt die Wahl eines Parameters einen groben Wertebereich der restlichen Parameter zur Erzielung des effizienten Entladungsmodus fest.
Typische Werte für die Amplitude Upn der Spannungspulse liegen im Bereich zwi- sehen ca. 0,01 und 2 V pro cm Schlagweite und Pascal Fülldruck, die Pulszeiten Tpn und die Totzeiten TQΠ liegen in der Größenordnung von ca. 1 ns bis 50 μs bzw. von ca. 500 ns bis 1 ms. Für die erfindungsgemäße Betriebsweise liegt der Betriebsdruck vorteilhaft zwischen 100 Pa und 3 MPa. Im Mitteldruckbereich (z.B. 10 kPa) bedeu¬ tet dies bevorzugt eine Amplituden Upn der Spannungspulse im Bereich zwischen 100 V und 20 kV pro cm Schlagweite. Im Hochdruckbereich (z.B. 1 MPa) bedeutet dies bevorzugt eine Amplitude Upn der Spannungspulse im Bereich zwischen 10 kV und 200 kV pro cm Schlagweite.
Aus Gründen der elektrischen Sicherheit werden die Außenelektroden bevorzugt mit Massepotential verbunden und die Innenelektrode mit der Hochspannung. Dadurch ist ein weitgehender Berührungsschutz spannungsführender Teile möglich. Das Ent¬ ladungsgefäß, inklusive Elektroden, kann auch innerhalb eines Hüllkolbens angeord¬ net sein. Dadurch ist ein Berührungsschutz auch dann gegeben, wenn die Außenelek- trode(n) nicht mit Massepotential verbunden ist (sind). Als leitendes Elektroden¬ material können alle stromtragfähigen Materialien, also auch Elektrolyte verwendet werden.
Für die einseitig dielektrisch behinderte Entladung - d.h. mindestens eine dielektrisch unbehinderte Elektrode befindet sich innerhalb des Entladungsgefäßes, im Gasraum - ist darüber hinaus zwingend, daß diese Innenelektrode zu Beginn der Pulszeit eine negative Polarität gegenüber der dielektrisch behinderten Elektrode (innerhalb oder außerhalb des Entladungsgefäßes) erhält (von möglichen positiven nadeiförmigen und in Hinblick auf die Leistungseinkopplung unwesentlichen Vorpulsen abge¬ sehen). Danach kann die Polarität während der Pulszeit wechseln.
Die erfindungsgemäße Betriebsweise ist auch für zweiseitig dielektrisch behinderte Entladungen (sämtliche Elektroden sind von der Entladung durch ein Dielektrikum getrennt, wobei dieses auch das Entladungsgefäß selbst sein kann) geeignet, ohne daß diese prinzipiell geändert werden müßte oder ihre vorteilhafte Wirkung verlo¬ renginge. Im Falle, daß alle Elektroden dielektrisch behindert sind, spielt die zeit- liehe Reihenfolge der Polarität und sie selbst keine Rolle.
Prinzipiell können sich die Elektroden sowohl sämtlich außerhalb des Gasraums, z.B. auf der äußeren Oberfläche des Entladungsgefäßes, oder eine gewisse Anzahl von ihnen außerhalb und eine gewisse Anzahl innerhalb, wie auch alle innerhalb des Entladungsgefäßes, im Gasraum, befinden. Im letzten Fall ist es notwendig, daß mindestens eine davon mit einem Dielektrikum überzogen ist und dabei eine bezüg¬ lich der restlichen Elektroden gegensätzliche Polarität erhält.
Insbesondere für den Fall, daß sich aggressive Medien innerhalb des Entladungsge¬ fäßes befinden, ist es vorteilhaft, wenn keine der Elektroden direkten Kontakt mit dem Medium hat, da so eine Korrosion der Innenelektrode(n) wirkungsvoll verhin¬ dert werden kann. Das kann erreicht werden, indem entweder alle Elektroden außer¬ halb des Entladungsgefäßes angeordnet sind oder die im Entladungsgefäß befind¬ lichen mit einer dielektrischen Schicht umgeben sind.
Bei der Erfindung wird auf großflächige Elektroden verzichtet. Die Abschattung der Strahlung durch die Elektroden ist sehr gering. Für die dielek¬ trisch behinderte Elektroden ist das Verhältnis der mit dem Dielektrikum in Kontakt stehender Elektrodenfläche zum Umfang dieser Elektrodenfläche vorzugsweise mög- liehst klein. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform sind die dielektrisch behinderte Elektroden als schmale auf die Außenwand des Entladungsgefäß aufge¬ brachte Streifen ausgeführt. Geeignet sind auch gitterartige Außenelektroden, bei¬ spielsweise Gitternetze, Lochbleche o.a.. Um das Volumen des Entladungsgefäßes optimal nutzen zu können, weist die Innenelektrode vorzugsweise eine in Richtung der Entladung möglichst geringe Ausdehnung auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform ist die Innenelektrode als Stab ausgeführt.
Die ein- bzw. zweiseitig behinderte Entladung erlaubt die Realisierung einer Viel¬ zahl möglicher Entladungsgefäßgeometrien, insbesondere auch all jene, die bei kon- ventionell betriebenen dielektrisch behinderten Entladungen beispielsweise in EP- A 0 385 205, EP-PS 0 312 732, EP-A 0482 230, EP-A 0 363 832, EP-A 0458 140, EP-A 0449 018 und EP-A 0489 184 offenbart sind.
In Entladungsgefäßen mit kleinem Querschnitten sollten bevorzugt die Elektroden so angeordnet werden, daß der Abstand zwischen den entsprechenden Anoden und Ka¬ thoden möglichst groß wird. Zum Beispiel wird für zylindrische Entladungsgefäße mit kleinem Querschnitt die Innenelektrode bevorzugt azentrisch innerhalb des Ent¬ ladungsgefäßes angeordnet und die Außenelektrode diametral gegenüberliegend auf der Außenwand fixiert. Die Verlängerung des Entladungsweges kann durch Gliede- rung der Elektroden zusätzlich unterstützt werden. Dazu weisen Innen- und Außen¬ elektrode abwechselnd zwei unterschiedliche Bereiche auf, innerhalb derer die Ent- ladung ansetzt bzw. unterdrückt wird. Die Elektroden werden dann so angeordnet, daß sich jeweils zwei unterschiedliche Bereiche gegenüberstehen. Dadurch werden radiale Entladungsstrukturen unterdrückt. Die Entladung brennt vielmehr schräg zum nächsten benachbarten Bereich der Gegenelektrode. Dies kann beispielsweise da- durch realisiert werden, daß die Elektroden abwechselnd Bereiche mit zusätzlicher dielektrischer Schicht aufweisen.
Bei größeren Querschnitten wird die Innenelektrode bevorzugt zentrisch innerhalb des Entladungsgefäßes angeordnet, wobei vorteilhaft mehrere Außenelektroden auf der Außenwand fixiert sind, symmetrisch über den Umfang verteilt.
Die Form des Entladungsgefäßes ist prinzipiell nicht zwingend vorgegeben. Je nach Anwendungszweck müssen die Gefäßwände aus Materialien bestehen, die für die gewünschte Strahlung - zumindest innerhalb einer Apertur - die notwendige Trans- parenz aufweisen. Als dielektrische Barrieren eignen sich für die verwendete Hoch¬ spannung durchschlagfeste, elektrisch isolierende Materialien (Dielektrika), wie z.B. Borosilikatgläser - beispielsweise DURAN® (Fa. Schott) -, Quarzglas, AI2O3, MgF2, LiF, BaTiOß, usw. Durch Art und Dicke des Dielektrikums kann die Ent¬ ladungsstruktur beeinflußt werden. Insbesondere ausreichend dicke Dielektrika mit geeignet niederer relativer Dielektrizitätskonstante sind geeignet die Ausbildung der erfindungsgemäßen Entladungsstrukturen mit vergleichsweise niedrigen Elek¬ tronendichten zu unterstützen, d.h. die Ausbildung unerwünschter Entladungsstruk¬ turen mit hohen Elektronendichten und Stromdichten zu vermeiden. Vereinfachend gesagt resultiert dies einerseits daraus, daß der durch eine Verschiebungsstromdichte verursachte lokale Spannungsabfall über dem Dielektrikum proportional zu dessen Dicke und umgekehrt proportional zu dessen Dielektrizitätskonstanten ist. Anderer¬ seits wirkt der Spannungsabfall am Dielektrikum einem Anwachsen der Stromdichte entgegen.
Die spektrale Zusammensetzung der Strahlung hängt im wesentlichen von der Gas¬ füllung ab und kann beispielsweise im sichtbaren, im IR- oder im UV-Bereich lie¬ gen. Als Gasfύllung eignen sich prinzipiell alle Füllungen, die für konventionell be¬ triebene dielektrisch behinderte Entladungen verwendet werden können und bei¬ spielsweise in den Schriften DE-OS 40 22 279, EP-A 0449 018, EP-A 0254 111, EP-A 0324953 und EP-A 0312732. offenbart sind, sowie Füllungen, die bereits in Excimer- bzw. Exciplexlasem verwendet wurden (z.B.: I.S. Lakoba and S.I. Yakovlenko, "Active media of exciplex lasers (review)", Sov. J. Quantum Electron. 10(4), April 1980, pp.389 sowie Ch.K. Rhodes, Ed., "Excimer Lasers", Springer, 1984). Dazu gehören u.a. Edelgase und deren Mischungen, Mischungen von Edelgasen mit Halogenen oder Halogenverbindungen, Metalldämpfe und deren Mischungen, Mischungen von Edelgasen mit Metalldämpfen, Mischungen von Edel¬ gasen mit Metalldämpfen und Halogenen oder Halogenverbindungen, außerdem ein¬ zelne oder Kombinationen folgender Elemente, die auch den vorgenannten Fül¬ lungen zugesetzt sein können: Wasserstoff, Deuterium, Sauerstoff, Stickstoff, Stick¬ oxide, Kohlenmonoxid, Kohlendioxid, Schwefel, Arsen, Selen und Phosphor. Insbe- sondere die aufgrund der erfindungsgemäßen Betriebsweise sehr effiziente UV-Er¬ zeugung in Excimer-Entladungen eröffnet das weite Anwendungsfeld der UV- Hochleistungsstrahler, das beispielsweise in der EP-A 0482 230 erwähnt ist. Dazu gehören unter anderem photochemische Prozesse, wie das Härten von Lacken, das Verändern von Oberflächen, das Entkeimen von Trinkwasser o.a. und der Abbau von Schadstoffen in der Umwelttechnik durch UV-Strahlung. Insbesondere für letzt¬ genannte Einsatzbereiche kann es vorteilhaft sein, die Entladung in unmittelbare Nä¬ he des zu bestrahlenden Mediums zu bringen, d.h. auf ein hermetisch abgeschlos¬ senes Entladungsgefäß zu verzichten, um eine Abschwächung des kurzwelligen An¬ teils der Strahlung durch die Gefäßwände zu vermeiden. Insbesondere bei der Erzeu- gung von UV- bzw. VUV-Strahlung zeigt sich ein weiterer entscheidender Vorteil, der mittels der erfindungsgemäßen Betriebsweise erzielbaren hohen UV-Ausbeuten: im Gegensatz zu UV- bzw. VUV-Strahlern vergleichbarer Strahldichten gemäß dem Stand der Technik kann auf eine Kühlung durch Wasser verzichtet werden. Eine an¬ dere bevorzugte Anwendung ist die Beleuchtung, indem die UV-Strahlung mittels geeigneter Leuchtstoffe in den sichtbaren Bereich des elektromagnetischen Spek¬ trums konvertiert wird.
Weitere Vorteile der Erfindung sind: es ist keine äußere Strombegrenzung erforder¬ lich, die Lampe ist dimmbar, der Parallelbetrieb mehrerer Lampen ist an nur einer Spannungsversorgung möglich, und es wird eine hohe Effizienz der Strahlungser¬ zeugung bei gleichzeitig in der Lichttechnik erforderlichen Leistungsdichten erzielt.
In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird das Entladungsgefäß mit einer Leuchtstoffschicht versehen, um das bei der Entladung erzeugte Licht in be- sonders geeignete Spektralbereiche zu transferieren. Eine Leuchtstoffbeschichtung läßt sich sowohl bei Niederdruck- als auch bei Hochdrucklampen einsetzen. Es kön- nen hierbei an sich bekannte Leuchtstoffe bzw. Mischungen verwendet werden. Be¬ sonders gut bewährt hat sich für Leuchtstofflampen eine Kombination aus blau, grün und rot emittierenden Leuchtstoffen. Ein geeigneter blauer Leuchtstoff ist insbeson¬ dere das mit zweiwertigem Europium aktivierte Bariummagnesiumaluminat (BaMgAliQOπ- Eu-^+). Als Grünkomponente können insbesondere terbium- oder manganaktivierte Leuchtstoffe verwendet werden. Beispiele sind terbiumaktiviertes Yttriumoxidsilikat (Y2Siθ5: Tb) oder Lanthanphosphat (LaPθ4: Tb) bzw. mit zweiwertigem Mangan aktiviertes Zinksilikat (Zn2Siθ4: Mn) oder Magnesiumalu- minat (MgAl2θ4: Mn). Vorteilhafte Rotkomponenten finden sich unter den mit dreiwertigem Europium aktivierten Leuchtstoffen, wie z.B. Yttriumoxid (Y2O3: Eu3+) oder den Boraten des Yttrium und/oder Gadolinium. Im einzelnen handelt es sich dabei um YBO3: Eu-^+, GdBθ3: Evß+ und das gemischte Borat (Gd,Y)BO3: Eu3+.
Für Lampen warmer Lichtfarbe kann - entsprechend der bei üblichen Leucht¬ stofflampen vorbekannten Vorgehensweise - der Anteil der Blaukomponente ver¬ mindert oder ggf. ganz weggelassen werden.
Für Lampen mit speziellen Farbwiedergabeeigenschaften eigenen sich Kompo- nenten, die im blaugrünen Spektralbereich emittieren, z.B. Leuchtstoffe die mit zweiwertigem Europium aktiviert sind. Für diese Anwendung ist Strontiumboro- phosphat SröBP5θ20- Eu-^+ zu bevorzugen.
Die Erfindung schafft insbesondere einen Durchbruch auf dem Gebiet der Leucht- stofflampen. Erstmals ist es gelungen, bei der Füllung auf Quecksilber zu verzichten und trotzdem innere UV- Wirkungsgrade zu erzielen, die denen von konventionellen Leuchtstofflampen entsprechen. Im Vergleich zu konventionellen Leuchtstofflampen ergeben sich dadurch noch folgende zusätzliche Vorteile. Ein problemloser Kaltstart ist möglich, ohne daß ein Einfluß der Umgebungstemperatur auf den Lichtstrom und ohne daß Kolbenschwärzung auftritt. Ferner sind keine die Lebensdauer begren¬ zenden Elektroden (z.B. Glühkathoden mit Emitterpaste), keine Schwermetalle und keine radioaktive Bauteile (Glimmzünder) erforderlich. Im Unterschied zu Glühlam¬ pen und Entladungslampen mit Glühkathoden wird außerdem die Strahlung ohne nennenswerte Verzögerung emittiert, unmittelbar nach dem Anlegen der Betriebs- Spannung an die Elektroden (Verzögerung des Leuchtens der reinen Entladung: ca. 10 μs, inklusive Leuchtstoff ca. 6 ms. Im Vergleich dazu beträgt die Ansprechzeit einer Glühlampe im Bereich um ca. 200 ms.). Dies ist insbesondere für einen Einsatz in Lichtzeichenanlagen, Verkehrs- und Signalbeleuchtungen von Vorteil.
Die Erfindung wird im folgenden anhand einiger Ausführungsbeispiele näher erläu- tert. Es zeigen, stark schematisiert,
Fig. 1 die teilweise geschnittene Längsansicht einer erfindungsgemäßen Aus¬ führungsform einer Entladungslampe in Stabform, die nach dem neuen Verfahren betrieben werden kann,
Fig. 2a den Querschnitt entlang A-A der in Fig. 1 gezeigten Entladungslampe,
Fig. 2b den Querschnitt einer weiteren Ausführungsform einer erfindungsge¬ mäßen Entladungslampe,
Fig. 2c den Querschnitt einer weiteren Ausführungsform einer erfindungsge¬ mäßen Entladungslampe,
Fig. 3a eine schematische Darstellung der erfindungsgemäß bevorzugten Form der Spannung zwischen Kathode und Anode der in Fig. 1 gezeigten ein¬ seitig, dielektrisch behinderten Entladungslampe,
Fig. 3b eine schematische Darstellung einer Form der Spannung, die nur für den erfindungsgemäßen Betrieb beidseitig, dielektrisch behinderter Ent- ladungslampen verwendet werden kann,
Fig. 4a die teilweise geschnittene Draufsicht einer weiteren erfindungsgemäßen Ausführungsform einer Entladungslampe in Form eines Flächenstrahlers, die nach dem neuen Verfahren betrieben werden kann,
Fig. 4b den Querschnitt der in Fig. 4a gezeigten Entladungslampe,
Fig. 5a die Seitenansicht einer weiteren erfindungsgemäßen Ausführungsform einer Entladungslampe in Form einer konventionellen Lampe mit Edison-Schraubsockel, die nach dem neuen Verfahren betrieben werden kann, Fig. 5b den Querschnitt entlang A-A der in Fig. 5a gezeigten Entladungslampe,
Fig. 6a eine schematische Darstellung einiger unipolarer Formen erfindungsge- mäßer Spannungspulse Up(t) mit negativen Werten,
Fig. 6b eine schematische Darstellung einiger bipolarer Formen erfindungsge¬ mäßer Spannungspulse Up(t),
Fig. 6c eine schematische Darstellung einiger erfindungsgemäßer Formen von Spannungspulsen Up(t), erzeugt durch Kombination einzelner Elemente aus Fig. 6a und 6b,
Fig. 7 gemessene Zeitverläufe von Spannung U(t), Strom I(t) und Leistung P(t) = U(t)J(t) gemäß der erfindungsgemäßen Betriebsweise (173 hPa
Xe, Pulsfrequenz: 25 kHz),
Fig. 8 Darstellung entsprechend Figur 8, aber geänderte Zeitachse,
Fig. 9a,b fotografische Darstellungen erfindungsgemäßer Entladungsstrukturen,
Fig. lOa-d fotografische Darstellungen des Übergangs zu unerwünschten Ent¬ ladungsstrukturen.
Anhand von Fig.1 läßt sich die Erfindung in einer besonders einfachen Ausführungs¬ form erläutern. Gezeigt ist eine Mitteldruck-Entladungslampe 1 in teilweise ge¬ schnittener Längsansicht, die mit Xenon bei einem Druck von 200 hPa gefüllt ist. Innerhalb des eine Längsachse definierenden zylindrischen Entladungsgefäßes 2 aus Glas mit einer Länge von 590 mm, einem Durchmesser von 24 mm und einer Wanddicke von 0,8 mm befindet sich eine achsparallele Innenelektrode 3 in Gestalt eines Edelstahlstabs mit 2,2 mm Durchmesser. Außerhalb des Entladungsgefäßes 2 befindet sich eine Außenelektrode, die aus zwei 2 mm breiten Streifen 4a,b aus Leitsilber besteht, die achsparallel angeordnet und mit der Spannungsversorgung leitend verbunden sind. Die einzelnen Leitsilberstreifen 4a,b können, wie in vorlie- gendem Ausführungsbeispiel gezeigt, durch einen Metallring miteinander verbunden und gemeinsam mit der Versorgungsspannung kontaktiert sein. Dabei ist darauf zu achten, daß der Metallring ausreichend schmal geformt ist, um die Entladung nicht zu stören. In einer Variante können die Leitsilberstreifen 4a,b auch separat mit der Versorgungsspannung verbunden sein. Die Innenelektrode 3 ist mit einer bügei¬ förmigen Stromzuführung 14 elektrisch leitend kontaktiert. Die Stromzuführung 14 ist über eine Quetschung 15 nach Außen geführt, die mittels einer Tellereinschmel¬ zung 16 mit dem Entladungsgefäß 2 gasdicht verbunden ist.
In einer Variante dieses Ausführungsbeispiels weist das Entladungsgefäß im Bereich des Metallrings einen vergrößerten Durchmesser, z.B. in Form eines Wulstes auf. Dadurch wird das Entstehen störender parasitärer Entladungen in diesem Bereich unterbunden. In einer besonders bevorzugten Variante obiger Ausführungsform ist die stabförmige Innenelektrode nur an einem Ende mit der ersten Tellereinschmel¬ zung starr verbunden. Das andere freie Ende ist in einer zylindrischen, zentrisch axial an der zweiten Tellereinschmelzung befestigten Hülse - ähnlich einer Spielpas- sung - lose geführt. Dies hat den Vorteil, daß sich die Innenelektrode bei Erwär¬ mung, z.B. im Dauerbetrieb bei hohen elektrischen Leistungen, ungehindert in Achsrichtung ausdehnen kann. Andernfalls können unerwünschte Materialspan¬ nungen im Entladungsgefäß entstehen und/oder die Elektrode kann sich durchbiegen. Im übrigen sind die vorgenannten Merkmale dieser Varianten in ihren vorteilhaften Wirkungen nicht auf die erfindungsgemäße Betriebsweise beschränkt, sondern eig¬ nen sich prinzipiell für alle Lampen ähnlichen Typs.
Fig. 2a zeigt den Querschnitt der Entladungslampe aus Fig. 1. Die Innenelektrode 3 ist zentrisch angeordnet, wobei auf der Außenwandung des Entladungsgefäßes 2 zwei Elektroden 4a,b, symmetrisch auf dem Umfang der Außenwandung verteilt, an¬ geordnet sind.
Der prinzipielle Aufbau der erforderlichen Spannungsversorgung zum erfindungs¬ gemäßen Betrieb der Entladungslampe 1 ist ebenfalls in Fig. 1 schematisch darge- stellt. Der Impulszug, d.h. die Form und Dauer der Spannungspulse und die Dauer der Totzeiten werden in einem Impulsgenerator 10 erzeugt und durch einen nach¬ folgenden Leistungsverstärker 11 verstärkt. Der Impulszug ist schematisch so darge¬ stellt, wie er an der Innenelektrode 3 anliegt. Ein Hochspannungstransformator 12 transformiert das Signal des Leistungsverstärkers 11 auf die erforderliche Hochspan- nung. Die Lampe wird mit gepulster Gleichspannung betrieben. Es handelt sich um negative Rechteckpulse gemäß Fig. 3a. Sie besitzen folgende Parameter: Pulszeit Tp = 2 μs, Totzeit TQ = 25 μs, Spannungsamplitude Up während Tp: -3 kV und Spannungsamplitude UQ während TQ: 0 V.
Die Innenwand des Entladungsgefäßes ist zusätzlich mit einer Leuchtstoffschicht 6 beschichtet. Die in diesem Ausführungsbeispiel von der Entladung bevorzugt emit¬ tierte UV-Strahlung wird damit in den sichtbaren Bereich des optischen Spektrums konvertiert, so daß die Lampe insbesondere für Beleuchtungszwecke geeignet ist. Es handelt sich dabei um einen Dreibandenleuchtstoff mit folgenden Komponenten: die Blaukomponente ist BaMgAlκ)CJ7: Eu^+, die Grünkomponente ist Y2Siθ5: Tb und die Rotkomponente ist Y2C-3- Eu3+. Damit wird eine Lichtausbeute von 37 lm/W erzielt. Als Farbwiedergabeeigenschaft konnte bei einer Farbtemperatur von 4000 K ein Ra > 80 erreicht werden. Die mit Hilfe des Leuchtstoffs ermittelte VUV-Ausbeute beträgt ca. 65 %. Einige weitere Füllungsbeispiele und Betriebsdaten dieser Lampe sind aus folgender Tabelle ersichtlich. Darin bezeichnen p den Gasdruck, Up den Maximalwert des Spannungspulses, up den Maximalwert des Spannungspulses bezogen auf die Schlagweite (1,2 cm) sowie den Druck und Tjyuv bezeichnet die erzielte VUV-Ausbeute. Die eingekoppelte elektrische Leistung betrug jeweils 18 W, die Pulsdauer T„ (Zeitdauer zwischen Anstieg und Abfall auf jeweils 10 % des Maximalwerts) ca. 1,5 μs (bei einer Halbwertsbreite von 1 μs) und die Totzeit TQ ca. 27 μs.
Tabelle:
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Ein weiteres Ausführungsbeispiel zeigt Fig. 2b. Die Innenelektrode 3' ist azentrisch in der Nähe der Innenwandung und parallel zur Längsachse des zylinderförmigen Entladungsgefäßes 2 angeordnet, wobei die Außenelektrode 4' diametral gegenüber¬ liegend auf der Außenwandung fixiert ist. Diese Anordnung ist besonders vorteilhaft bei zylinderförmigen Entladungsgefäßen mit kleinem Querschnitt, da sich einerseits die Entladung diametral innerhalb des Entladungsgefäßes erstreckt und andererseits die Außenwand nur mit einem Leitsilberstreifen als Außenelektrode bedeckt ist, d.h. die abstrahlende Fläche nicht wie in Fig. 2a durch eine zweite Außenelektrode weiter verringert wird.
In einem weiteren Ausführungsbeispiel in Fig. 2c ist wie in Fig. 2a die Innenelek- trode 3 zentrisch innerhalb des Entladungsgefäßes 2 angeordnet. Symmetrisch auf dem Umfang der Außenwand des Entladungsgefäßes 2 verteilt sind vier Außenelek¬ troden 4Ia,4,b,4'd,4'e angebracht, so daß sich diese Konfiguration insbesondere für Entladungsgefäße mit großem Querschnitt und damit großer Mantelfläche eignet. Dadurch brennt die Entladung nicht nur in einer ersten Ebene wie in Fig. 2a bzw. Fig. 2b, sondern noch in einer weiteren zweiten Ebene, wodurch das Volumen des Entladungsgefäßes 2 noch besser zur Strahlungserzeugung ausgenutzt wird, als dies in den Ausfuhrungsbeispielen von Fig. 2a und Fig. 2b der Fall ist.
In einer weiteren Ausführungsform weist die Innenwand der Stablampe aus Figur 1 statt der Leuchtstoffbeschichtung 6 eine UV- bzw. VUV-Strahlung reflektierende Beschichtung - z.B. aus MgF2, AI2O3 oder CaF2 - auf, wobei lediglich ein schma¬ ler, bevorzugt zur Lampenachse paralleler Streifen der Innenwand unbeschichtet ist. Die Außenelektroden sind so angeordnet, daß die UV- bzw. VUV-Strahlung unge¬ hindert durch diesen Streifen hindurch emittieren kann. Diese Ausführungsform eig- net sich besonders gut zur effizienten VUV-Bestrahlung von ausgedehnten Objekten, beispielsweise zum Belichten in der Lithographie. In einer bevorzugten Variante die¬ ser Ausführungsform ist die Innenelektrode durch eine zweite Außenelektrode er¬ setzt. Dadurch kann die UV- bzw. VUV-Strahlung ungehindert an der Beschichtung reflektiert und durch den streifenförmigen transparenten Bereich hindurch nach Außen emittiert werden.
In Fig. 3a ist schematisch eine für die einseitig dielektrisch behinderte Entladung er¬ findungsgemäß bevorzugte Pulsform der Spannung zwischen Innenelektrode (Kathode) und Außenelektrode (Anode) gezeigt. Die Spannungsform kann von der Form des Ausführungsbeispiels in Fig. 3a abweichen, solange die Spannungspulse an der Innenelektrode mit negativer Vorzeichen beginnen und durch Totzeiten getrennt sind.
In Fig. 3b ist schematisch eine Pulsform gezeigt, deren Polarität von Puls zu Puls wechselt. Sie ist nur für die zweiseitig dielektrisch behinderte Entladung geeignet, wobei der erste Puls mit beliebiger Polarität beginnen kann. In Fig. 4a ist die Draufsicht und in Fig. 4b der Querschnitt einer weiteren Ausfüh¬ rungsform einer einseitig dielektrisch behinderten Entladungslampe gezeigt, die nach dem neuen Verfahren betrieben werden kann. Es handelt sich um einen Flächen- strahier, der eine obere Abstrahlfläche 7a und eine dazu parallele untere Abstrahlflä¬ che 7b besitzt, zu der die Innenelektroden 3 und die Außenelektroden 4 senkrecht orientiert sind und abwechselnd so angeordnet sind, daß eine Vielzahl paralleler Entladungskammern 8 entstehen. Jeweils benachbarte Außen- und Innenelektroden sind durch eine dielektrische Schicht und eine gasgefüllte Entladungskammer 8, be- nachbarte Innenelektroden nur durch eine dielektrische Schicht getrennt. Das erfin¬ dungsgemäße Betriebsverfahren gestattet dabei die elektrische Speisung mehrerer parallel geschalteter Entladungskammern 8 mit nur einer einzigen Spannungsversor¬ gung 13. Die Innenwand des Entladungsgefäßes ist mit einer Leuchtstoffschicht 6 beschichtet. Der Flächenstrahler ist ebenso durch Zusammenfügen von zweiseitig dielektrisch behinderten Entladungskammern realisierbar.
In Fig. 5a ist die Seitenansicht und in Fig. 5b der Querschnitt einer weiteren Ausfüh- rungsform einer Entladungslampe gezeigt. Sie ähnelt in ihrer äußeren Form konven¬ tionellen Lampen mit Edison-Sockel 9 und kann nach dem neuen Verfahren be- trieben werden. Innerhalb des Entladungsgefäßes 2 ist eine längliche Innenelek¬ trode 3 zentrisch angeordnet, deren Querschnitt der Form eines symmetrischen Kreuzes entspricht. Auf der Außenwandung des Entladungsgefäßes 2 sind vier Au¬ ßenelektroden 4'a,4Ib,4,d,4'e so angebracht, daß sie den vier Längsseiten der Innen¬ elektrode 3 gegenüberstehen und die Entladungsstrukturen somit im wesentlichen in zwei Ebenen brennen, die senkrecht aufeinander stehen und sich in der Lampen¬ längsachse schneiden.
In einer weiteren bevorzugten Variante der obigen Ausführungsform besteht die Innenelektrode aus einem Edelstahlstab mit kreisförmigem Querschnitt und einem Durchmesser von 2 mm. Er ist zentrisch axial innerhalb eines kreiszylinderförmigen Entladungsgefäßes aus 0,7 mm dickem Glas angeordnet. Das Entladungsgefäß weist einen Durchmesser von ca. 50 mm und am sockelfernen Ende eine Pumpspitze auf, in der das sockelferne Ende der Innenelektrode geführt ist. Das Innere des Ent¬ ladungsgefäßes ist mit Xenon bei einem Druck von 173 hPa gefüllt. Die Außenelek- troden sind durch zwölf 1 mm breite und 8 cm lange Leitsilberstreifen realisiert, die achsparallel und gleichmäßig verteilt auf der Außenwand des Entladungsgefäßes an- geordnet sind. Die Außenelektroden sind im Bereich des Sockels miteinander elek¬ trisch leitend verbunden, mittels eines ringförmig auf die Außenwand angebrachten Leitsilberstreifens. Die Innenwand des Entladungsgefäßes ist mit einer Leuchtstoff¬ schicht 6 beschichtet. Es handelt sich dabei um einen Dreibandenleuchtstoff mit der Blaukomponente BaMgAlioOJ : Eu2+, der Grünkomponente LaPθ4: (Tb3+, Ce3+) und der Rotkomponente (Gd,Y)Bθ3: Eu^+. Damit wird eine Lichtausbeute von 40 lm/W erzielt. Die Farbtemperatur beträgt 4000 K und der Farbort gemäß der Farbnormtafel nach CIE hat die Koordinaten x = 0,38 und y = 0,377. Die Zeitver¬ läufe von Spannung U(t), Strom I(t) und Leistung P(t) = U(t)-I(t) sind aus Figur 7 und - in geändertem Zeitmaßstab - aus Figur 8 zu ersehen. Der Maximalwert der Spannung der Innenelektrode bezüglich der Außenelektroden beträgt ca. -4 kV. Die Pulsdauer (Zeitdauer bei halbem Maximalwert) und die Totzeit betragen ca. 1,2 μs bzw. ca. 37,5 μs. In Figur 8 sind außerdem vor dem zweiten Hauptpuls des Span¬ nungsverlaufs U(t) deutlich vier Vorpulse kleinerer Amplitude erkennbar. Wie den entsprechenden Verläufen von Strom I(t) und Leistung P(t) zu entnehmen ist, fließt während dieser Vorpulse kein Strom und folglich wird auch keine elektrische Lei¬ stung in das Gas eingekoppelt. Daher sind derartige Vorpulse für die erfindungsge¬ mäße Betriebsweise unschädlich. Bei einer Pulsfrequenz von 25 kHz wird eine VUV-Ausbeute von ca. 65 % erzielt.
In einer weiteren Variante obiger Ausführungsform besteht das Entladungsgefäß aus für UV- bzw. VUV-Strahlung transparentem Material, beispielsweise SUPRASIL®- Quarzglas (Fa. Heraeus Quarzschmelze GmbH). Sie eignet sich als VUV-Strahler, z.B. in der Photochemie. In einer weiteren Variante ist die Innenelektrode mit Glas überzogen. Dies ist insbesondere bei Verwendung von aggressiven Medien, z.B. Edelgashalogeniden vorteilhaft, da auf diese Weise eine Korrosion der Innenelek¬ trode verhindert wird.
Die Figuren 9a,b zeigen fotografische Darstellungen mit unipolaren Spannungs- pulsen erzeugter erfindungsgemäßer Entladungsstrukturen. Bei Figur 9a handelt es sich um eine zweiseitig dielektrisch behinderte Entladung. Ein kreiszylindrisches rohrförmiges Entladungsgefäß aus Glas ist auf seiner Außenwandung mit zwei dia¬ metral gegenüberliegenden axial angeordneten streifenförmigen Außenelektroden versehen. Innerhalb des Entladungsgefäßes und in der Verbindungsebene der beiden Außenelektroden sind die grünlichen Δ-ähnlichen Entladungsstrukturen in einer Reihe angeordnet. Die schmalen Fußpunkte der Δ-ähnlichen Entladungsstrukturen beginnen jeweils an der kathodenseitigen Innenwandung und verbreitern sich bis zur anodenseitigen Innenwandung des Entladungsgefäßes. Bei Figur 9b handelt es sich um eine einseitig dielektrisch behinderte Entladung. Die Entladungsanordnung unterscheidet sich von jener in Figur 9a lediglich durch eine zusätzliche, metallische stabförmige Innenelektrode. Sie wirkt als Kathode und ist zentrisch axial innerhalb des Entladungsgefäßes angeordnet ist. Von der Oberfläche der Innenelektrode aus verbreitern sich die einzelnen Δ-ähnlichen Entladungsstrukturen zu jeweils einer der beiden Außenelektroden hin. Insbesondere in Figur 9b ist deutlich zu erkennen, daß diese Strukturen im wesentlichen gleichmäßig diffus leuchten. Lediglich an ihren schmalen kathodenseitigen Endpunkten weisen sie jeweils einen prozentual sehr kleinen etwas heller leuchtenden Bereich auf. Außerdem ist die hohe Gleichförmig¬ keit bemerkenswert, sowohl was den Abstand der einzelnen Strukturen voneinander als auch die Gestalt und die Leuchtdichteverteilung der einzelnen Strukturen im Vergleich untereinander betrifft.
Diese Vielzahl gleichartiger Strukturen steht im augenfälligen Kontrast zu den foto¬ grafischen Darstellungen in den Figuren lOa-d. Sie zeigen in dieser Reihenfolge den allmählichen Übergang zu unerwünschten Entladungsstrukturen. In Figur 10a -die Entladungsanordnung entspricht der in Figur 9b - sind noch einige erfindungsge- mäße Δ-ähnliche Entladungsstrukturen zu erkennen. Im linken unteren Bereich der Darstellung der Entladungsanordnung hat sich bereits eine Struktur ausgebildet, die einem Y ähne.lt. Im oberen Bereich der Darstellung - etwas links der Bildmitte - hat sich bereits eine fadenähnliche helleuchtende Struktur auf Kosten einiger ursprüng¬ lich rechts benachbarter Δ-ähnlicher Entladungsstrukturen ausgebildet. Die erhöhte Leuchtdichte an der Innenwandung des Entladungsgefäßes deutet auf eine Gleitent¬ ladung in diesem Bereich hin. Der in Figur 10b gezeigte Entladungsbereich weist gegenüber Figur 10a einen nochmals verminderten UV- Wirkungsgrad auf. Die An¬ zahl der ursprünglich in diesem Bereich vorhandenen Strukturen hat sich weiter ver¬ ringert. In den Figuren 10c und lOd handelt es sich um eine zweiseitig (die Ent- ladungsanordnung entspricht der in Figur 9a) bzw. einseitig dielektrisch behinderte Entladung. In beiden Fällen ist nur noch eine fadenähnliche Struktur zu sehen. Im Bereich der Anode sind jeweils zwei streifenförmige Gleitentladungen auf der Innenwandung des Entladungsgefäßes zu erkennen. Diese münden Y-artig in eine helleuchtende bogenartige Struktur. Diese teilt sich auf der gegenüberliegenden kathodenseitigen Innenwandung wieder in zwei ähnliche streifenartige Gleitent- ladungen (Figur 10c) bzw. endet - im einseitig dielektrisch behinderten Fall - auf der Kathode.
Die Erfindung ist nicht auf die angegebenen Ausführungsbeispiele beschränkt. Ins- besondere können einzelne Merkmale verschiedener Ausführungsbeispiele in geeig¬ neter Weise miteinander kombiniert werden.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Betreiben einer inkohärent emittierenden Strahlungsquelle, ins¬ besondere einer Entladungslampe (1), mittels dielektrisch behinderter Ent¬ ladung, wobei ein zumindest teilweise transparentes Entladungsgefäß (2) aus elektrisch nichtleitendem Material mit einer Gasfüllung (5) gefüllt ist, wobei mindestens zwei Elektroden (3,4) in der Nähe der Gasfüllung (5) angebracht und mittels Zuleitungen mit einer elektrischen Energieversorgung (10-12) ver¬ bunden sind und wobei zwischen mindestens einer Elektrode (4) und der Gasfül- lung (5) eine dielektrische Schicht angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrische Energieversorgung zwischen den Elektroden (3,4) eine Folge von Spannungspulsen liefert, wobei der einzelne Puls n durch einen Zeitverlauf der
Spannung Upn(t) und Dauer Tpn mit Werten in der Größenordnung von ca. 1 ns bis 50 μs charakterisiert ist und jeweils der Puls n von seinem Nachfolger n+1 durch eine Totzeit der Dauer TQΠ mit Werten in der Größenordnung von ca. 500 ns bis 1 ms und dem Spannungsverlauf UQn(t) getrennt ist, wobei während der Dauern Tpn die Spannungsverläufe Upn(t) so gewählt werden, daß während
Tpn in die Gasfüllung (5) vornehmlich elektrische Wirkleistung eingekoppelt wird, wohingegen während der Totzeiten TQΠ die Spannungsverläufe UQn(t) so gewählt werden, daß die Gasfüllung (5) in einen Zustand zurückkehren kann, der dem Zustand vor dem jeweils vorherigen Spannungspuls Upn(t) ähnelt, wo- bei die Größen Upn(t), Tpn, Uon(t). TQΠ SO aufeinander abgestimmt sind, daß zwischen den Elektroden (3,4) Entladungsstrukturen vergleichsweise niedriger Stromdichten entstehen.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Spannungsver- laufe Upn(t) unipolar sind und daß die Entladung im unipolaren Fall einzelne Δ- ähnliche Strukturen ausbildet und sich bei wechselnder Polarität einer zweiseitig dielektrisch behinderten Entladung dementsprechend jeweils eine spiegelbild¬ liche Überlagerung zweier derartiger Strukturen ergibt, die einem X ähnelt, wobei sich die Abstände dieser einzelnen Strukturen auch derartig verringern können, daß im Grenzfall die gesamte Entladungsebene in einer Art "Vorhang"- ähnlicher Struktur abstrahlt.
3. Verfahren nach einem oder mehreren der vorstehenden Ansprüche, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß die Dauern TQΠ SO gewählt werden, daß der zeitliche Mittel- wert des Volumens einer einzelnen Entladungsstruktur maximal wird. 4. Verfahren nach einem oder mehreren der vorstehenden Ansprüche, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß während der Dauern Tpn für die Spannungsverläufe Upn(t) zwischen den Elektroden (3,
4) Werte gewählt werden, die auf die Wiederzünd- Spannung der Entladung abgestimmt sind.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Spannungsver¬ läufe Upn(t) und U()n(t) sowie die Dauern Tpn und TQΠ auf den Fülldruck, die Art der Füllung, die Schlagweite, die Dielektrika und die Elektrodenkonfigura- tion abgestimmt sind.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Spannungsver¬ läufe Upn(t) aus einer oder mehrerer der folgenden Grundformen direkt oder näherungsweise zusammengesetzt sind: dreieckförmig, rechteckförmig, trapez- förmig, stufenförmig, bogenförmig, parabelförmig, sinusförmig und weiteren.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß während der Dauern Tpn Maximalwerte für die Spannungspulse Upn(t) zwischen den Elek¬ troden (3,4) gewählt werden, die mindestens der Wiederzündspannung entspre- chen, zuzüglich dem durch das Dielektrikum verursachten Spannungsabfall.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Maximalwerte der Spannungspulse im Bereich zwischen 0,01 und 2 V pro cm Schlagweite und Pa¬ scal Fülldruck liegt.
9. Verfahren nach einem oder mehreren der vorstehenden Ansprüche, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß die Ausbildung von Entladungsstrukturen vergleichsweise niedriger Stromdichten unterstützt wird durch ausreichende Dicken der dielek¬ trischen Schichten und geeignet niedrige relative Dielektrizitätskonstanten.
10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Spannungsverlauf periodisch ist.
11. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest bei einer Elektrode die dielektrische Schicht durch die Wand des Entladungsgefäßes (2) gebildet ist.
12. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis der mit dem Dielektrikum in Kontakt stehenden Elektrodenfläche zum Umfang dieser Elektrodenfläche möglichst klein ist.
13. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im Falle der einseitig dielektrisch behinderten Entladung die Spannungsverläufe Upn(t) der dielek¬ trisch unbehinderten Elektrode(n) (3) gemessen gegen die dielektrisch behin¬ derte^) (4) während der Leistungseinkopplung mit negativen Werten beginnen - abgesehen von eventuellen positiven, in Hinblick auf die Wirkleistungseinkopp¬ lung unbedeutenden Spannungsspitzen.
14. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im Falle der einseitig dielektrisch behinderten Entladung die Spannungsamplituden Upn(t) der dielek- trisch unbehinderten Elektrode(n) (3) gemessen gegen die dielektrisch behinder¬ te^) (4) während der Leistungseinkopplung ausschließlich negativ sind - abge¬ sehen von eventuellen positiven, in Hinblick auf die Wirkleistungseinkopplung unbedeutenden Spannungsspitzen.
15. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im Falle der Verwen¬ dung mehrerer dielektrisch behinderter Elektroden zwischen zweiseitig dielek¬ trisch behinderten Elektroden unipolare oder bipolare Spannungspulse oder Spannungspulse mit wechselnder Polarität angelegt sind.
16. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im Falle der Verwen¬ dung mehrerer dielektrisch behinderter Elektroden zwischen zweiseitig dielek¬ trisch behinderten Elektroden bipolare Spannungspulse angelegt sind.
17. Verfahren nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche, dadurch ge- kennzeichnet, daß im Falle der Verwendung einer oder mehrerer im Ent¬ ladungsgefäß (2) angeordneter, insbesondere stabförmiger oder streifenförmiger Elektroden, diese zentrisch oder azentrisch angeordnet sind, wobei eine oder mehrere der Elektroden dielektrisch ummantelt sein können.
18. Verfahren nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche, insbesondere der Ansprüche 1 oder 12 oder 17, dadurch gekennzeichnet, daß im Falle der Verwendung einer oder mehrerer außerhalb des Entladungsgefäßes angeordneter Elektroden diese streifenförmig ausgebildet sind.
19. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Entladungsge- faß (2) aus einem Rohr besteht, in dessen Längsachse eine Innenelektrode (3) angeordnet ist und auf dessen Außenwandung mindestens eine Außenelek¬ trode (4) angebracht ist.
20. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Entladungsge- faß (2) eine flächige quaderförmige Struktur hat, die durch Seitenflächen und zwei Deckflächen (7a,7b) begrenzt wird, durch welche die Abstrahlung im we¬ sentlichen erfolgt, wobei senkrecht zu den Deckflächen Innen- und Außenelek¬ troden (3) bzw. (4) so angeordnet sind, daß eine Vielzahl paralleler Entladungs¬ kammern (8) entsteht, die in einer Ebene angeordnet sind, die parallel zur Ab- strahlebene, d.h. den Deckflächen (7a,7b) der flächigen quaderförmigen Struktur ist, wobei die jeweils benachbarten Elektroden (3,4) mit unterschiedlichem elektrischen Potential durch eine gasgefüllte Entladungskammer (8) und eine dielektrische Schicht getrennt sind.
21. Verfahren nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß die Elektroden durch dielektrische Schichten vom gasgefüllten Entladungsraum getrennt sind.
22. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Entladungsgefäß im wesentlichen zylinderförmig ist und an einem Ende mit einem Sockel (9) versehen ist, wobei sich innerhalb des Entladungsgefäßes eine, vorzugsweise einseitig fixierte, zentrische stabförmige Innenelektrode (3) befindet und auf der Außenwandung des Entladungsgefäßes mindestens eine streifenförmige Elek¬ trode (4'a,4'b,4'd,4'e) angeordnet ist.
23. Verfahren nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, daß die Innenelek¬ trode (3) einen kreisförmigen Querschnitt besitzt.
24. Verfahren nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß die den Gasraum begrenzenden Wände mindestens teilweise mit Leuchtstoff (6) beschichtet sind.
25. Verfahren nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß der Betriebsdruck der Gasfüllung (5) im Bereich zwischen 100 Pa und 3 MPa beträgt, insbesondere mehr als ca. 1 kPa.
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