WO1999031463A2 - Abstandsmessvorrichtung und verfahren zur bestimmung eines abstandes - Google Patents

Abstract

Beschrieben wird eine Abstandsmeßvorrichtung, die unter Heranziehung einer Koppelsonde, welche ein Sendesignal in eine Leitungsstruktur beispielsweise in einen von einer Kolbenstange, Kolben und Zylinderwand eingegrenzten Hohlleiter einspeist, den Abstand zum Kolben sowohl diskret als auch kontinuierlich mißt.

Description

Abstandsmeßvorrichtung und Verfahren zur Bestimmung eines Abstandes

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Abstandsmeßvorrichtung nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 sowie ein Verfahren zur Bestimmung eines Abstands.

Unter anderem werden herkömmliche Abstandsmeßvorrichtungen beispielsweise zur Detektion der Kolbenposition von fluidischen Linearantrieben bzw. pneumatische und hydraulische Zylinder eingesetzt. Die Kolbenpositionserfassung an Zylindern kann sowohl diskret, d. h. an diskreten Stellen, als auch kontinuierlich, d.h. ständig während des Betriebs, erfolgen.

Die diskrete Kolbenpositionsbestimmung wird in der Regel benötigt, um die Ausführung bzw. Beendigung einer Kolbenbewegung an eine Ablaufsteuerung (z.B. SPS) zurückzumelden, um somit beispielsweise den nächsten Abiaufschritt einleiten zu können.

Hierzu werden überwiegend magnetfeldempfindliche Sensoren bzw. Sensoreinrichtungen verwendet, welche das Magnetfeld eines Permanentmagneten, der sich an dem Zylinderkolben befindet, detektieren. Die dabei eingesetzten Sensoren werden extern an das Zylinderrohr des Kolbenzylinders montiert. Bewegt sich der Kolben in den Erfassungsbereich eines solchen Sensors, so erkennt dieser die Anwesenheit des Zylinderkolbens, durch das Zylinderrohr hindurch. Hierfür ist überwiegend die Verwendung von nicht-ferromagnetischer Werkstoffe erforderlich und beschränkt somit die konstruktiven Eigenschaften bzw. Anwendungen des Antriebes.

Soll hingegen eine andere Position delektiert werden, so muß der Sensor entsprechend mechanisch justiert werden. Für jede zusätzlich zu erfassende Position muß folglich ein weiterer Sensor montiert werden, und zwar mit den damit verbundenen zusätzlichen Material-, Montage-, Justage- und Installationskosten. Ferner wird für diese extern angebauten Sensoren zusätzlicher Einbauraum benötigt. Damit die Zugänglichkeit und Robustheit des Sensors gewährleistet werden kann, ist häufig zusätzlicher konstruktiver Aufwand erforderlich.

Diese Art von Sensoren sind überwiegend als magnetfeldempfindliche Sensoren ausgeführt und sind als Reed-Schalter, magnetoresistive (MR), giant magnetoresi- stive (GMR), Hall-Schalter oder magnetinduktive Näherungsschalter bekannt.

Durch die Detektion des Magnetfeldes ist eine aufwendige Abstimmung des Magneten auf den Sensor bzw. auf die Sensoreinrichtung erforderlich. Zudem werden durch dieses Meßprinzip die möglichen Anwendungen durch störende statische und dynamische Magnetfelder (EMV, Feld eines nahen Zylinders) sowie das Temperaturverhalten des Sensors beschränkt.

Zur kontinuierlichen Kolbenpositionsmessung werden gewöhnlich Meßsysteme verwendet, die potentiometrisch, nach dem LVDT-Prinzip (Linear Variable Differential Transformer) oder nach dem Ultraschall-Prinzip arbeiten. Die Kolbenposition wird bei diesen Systemen kontinuierlich und überwiegend als analoges Spannungssignal ausgegeben. Als Ergänzung zu diesen Systemen sind auch inkremen- tale Wegmessungen bekannt. Diese Systeme werden beispielsweise durch die Kodierung der Kolbenstange realisiert und können somit nur zur relativen Wegmessung verwendet werden.

Sowohl die kontinuierliche als auch die diskrete Kolbenpositionsbestimmung können nicht bzw. nur mit erheblichem konstruktiven Aufwand und den dadurch verbundenen hohen Kosten in einen Zylinder integriert werden. Der erhebliche konstruktive Aufwand begründet sich dadurch, daß alle beschriebenen gängigen Sensorprinzipien auf die entsprechende Zylinderlänge angepaßt werden müssen, da sie einen zu kurzen Erfassungsbereich besitzen. Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es somit, eine Abstandsmeßvorrichtung und ein Verfahren zur Bestimmung des Abstands zu schaffen, welche bzw. welches die oben aufgeführten Nachteile überwindet und eine kontinuierliche und somit diskretisierbare Abstandsbestimmung, eine einfache Handhabung und vielseitige Einsatzmöglichkeiten erlaubt.

Diese Aufgabe wird mit den vorrichtungstechnischen Merkmalen des Anspruchs 1 und mit den verfahrenstechnischen Merkmalen des Anspruchs 16 gelöst.

Erfindungsgemäß wird eine Abstandsmeßvorrichtung und ein Verfahren zur Bestimmung eines Abstands zur Verfügung gestellt, wobei die Sensoreinrichtung eine Koppelsonde aufweist, die dazu dient, durch Abstrahlen und Empfangen von Wellen, einen bestimmten Abstand beispielsweise in einer Leitungsstruktur auszumessen, indem beispielsweise die Koppelsonde in die Leitungsstruktur integriert wird. Aufgrund dieser Integration der Koppelsonde wird erreicht, daß die Abstandsmeßvorrichtung klein gebaut und nahezu keine bzw. geringe Umbaumaßnahmen erforderlich machen. Der gesamte Aufbau der anmeldungsgemäßen Abstandsvorrichtung kann somit ein sauberes, glattes Design aufgrund des Wegfalls einer Montagemöglichkeit für externe Sensoreinrichtungen aufweisen, bzw. beeinflußt die äußere Erscheinung nicht. Mit der anmeldungsgemäßen Abstandsmeßvorrichtung wird eine Installationserspamis erreicht, da der vorgefertigte Zylinder lediglich ein Anschlußkabel zur Ansteuerung und Datenerfassung aufweist. Dadurch wird ferner eine Trennung der Sensoreinrichtung von der Auswerteelektronik erreicht, welche extern und von der Abstandsmeßvorrichtung abgesetzt angeordnet sein kann, und welche die Koppelsonde ansteuert. Ein Hochtemperatureinsatz, insbesondere ein Einsatz bis ca. 300°C bzw. 1000°C ist unproblematisch möglich. Gemäß dem anmeldungsgemäßen Verfahren wird die Länge der Leitungsstruktur bis zu einem Kurzschluß der ggfs. auch verschiebbar ist, gemessen. Das entsprechend dem anmeldungsgemäßen Verfahren bereitgestellte Sendesignal wird in eine Leitungsstruktur eingeleitet und von einem bestimmten Teil der Leistungsstruktur, vorzugsweise eines Kurzschlusses reflektiert. Dadurch wird die Messung des Abstandes zwischen dem von der Koppelsonde definierten Einspeisepunkt und dem vorbestimmten Teil der Leitungsstruktur durchgeführt. Der zu messende Abstand erfolgt hierbei durch eine Laufzeitmessung des Sendesignals. Wird beispielsweise ein frequenzmoduliertes Sendesignal herangezogen, so ergibt sich der zu messende Abstand gemäß folgender Formel:

Abstand = n x Lichtgeschwindigkeit/2 x Frequenzhub; mit n = 1, 2, 3 etc.

Aufgrund dieser Bestimmung des zu messenden Abstands wird eine Genauigkeit der halben Wellenlänge des Sendesignals erreicht. Das so durchgeführte Verfahren zur Bestimmung des Abstandes zu einem vorbestimmten Teil der Leitungsstruktur kann als sogenanntes Suchverfahren bezeichnet werden.

Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen des anmeldungsgemäßen Gegenstands sind Gegenstand der Unteransprüche.

Wird gemäß Anspruch 2 eine Koppelsonde bereitgestellt, die eine magnetische oder elektrische Einkopplung bzw. eine Schlitzkopplung ermöglicht, so agiert die Leitungsstruktur als Hohlleiter bzw. als eine Koaxialleitung.

Je nach angestrebtem Mode wird gemäß Anspruch 3 die Koppelsonde eine elektromagnetische Welle im Hochfrequenzbereich vorzugsweise zwischen 10 MHz bis 25 GHz einspeisen, um eine bestmögliche Signalauswertung zuzulassen. In Abhängigkeit von den Dimensionen bzw. Ausmaßen der Leitungsstruktur, können untere Grenzfrequenzen verwendet werden, ab denen die nächsthöhere Mode ausbreitungsfähig ist. Die Praxis hat gezeigt, daß insbesondere bei der Anwendung hinsichtlich eines Zylinderkolbens gemäß Anspruch 4 eine monomodige Ausbreitung von Vorteil ist, vorzugsweise im TEM-Mode. In diesem Mode ist insbesondere als nächsthöhere Mode der TEll-Feldtyp ausbreitungsfähig. Die sich daraus ergebenden Grenzfrequenzen sind beispielsweise bei einem Kolbenzylin-der mit Zylinderdurchmesser D und dem Kolbenstangendurchmesser d für D = 10mm und d = 4mm ungefähr 14 GHz für eine untere Grenzfrequenz des TEl I-Modes bzw. für D = 25mm und d = 10mm ca. 5,5 GHz für eine untere Grenzfrequenz des TEll-Modes. In diesem Zusammenhang sei erwähnt, daß der TEl I-Mode jedoch bei dem Zylinderkolben durch zweifache, insbesondere gerade Achsensymmetrie sowohl der Feldanregung als auch des Feldraumes unterdrückt werden. Aufgrund dieser Achsensymmetrie kann die Breite des Frequenzbereiches, in dem keine höheren Feldtypen ausbreitungsfähig sind, ungefähr verdoppelt werden. Der nächsthöhere, ausbreitungsfähige Mode in dem Beispiel ist dann der TE21-Mode. Hierbei ist allerdings zu beachten, daß bei Zylindern mit durchgehender Kolbenstange neben den Feldtypen des Koaxialleiters auch Feldtypen in Rundhohlleiter auftreten. Die Grenzfrequenz dieses Feldtyps im Rundhohlleiter ist für alle Zylinder größer als die entsprechenden Grenzwerte des Feldtypen im zylindrischen Koaxialleiter. Wird beispielsweise eine Betriebsfrequenz eingesetzt, bei der nur der TEM-Feld- typ im Koaxialleiter ausbreitungsfähig ist, so sind im gesamten Zylinder keine Feldtypen des Hohlleiters ausbreitungsfähig.

Handelt es sich gemäß Anspruch 5 bei der Einkopplung um eine singuläre also unsymmetrische Einkopplung, so ist in diesem Beispiel bei einem koaxialen Zylinder die TEl I-Mode ausbreitungsfähig. Werden dagegen mehrere Einspeisepunkte mit axialsymmetrischer Einkopplung verwendet, so wird beispielsweise beim koaxialen Zylinder die TE11 Mode unterdrückt, wobei bei Verwendung von zwei 180° versetzte Kop-pelsonden beide Koppelsonden von einem Einspeisepunkt durch Aufspaltung des HF-Signals über einen 3dB-Leistungskoppler bzw. - Leistungsteiler, z.B. Wilkinson versorgt werden, bei vier um 90° versetzte Koppelsonden zwei 3dB-Koppler verwendet und bei acht um 45° versetzte Koppelsonden vier 3dB-Koppler versorgt werden. Der Vorteil der axialsymmetrischen Einspeisung besteht in der Unterdrückung des nächsthöheren Modes und somit in der Möglichkeit eine höhere Sendefrequenz verwenden zu können. Durch die höhere Sendefrequenz und damit höhere Bandbreite läßt sich femer eine höhere Meßgenauigkeit erzielen.

Wird gemäß Anspruch 6 eine Abstandsmeßvorrichtung geschaffen, die ein Anpaßnetzwerk aufweist, so wird der Vorteil erzielt, daß mit diesem Anpaßnetzwerk, vorzugsweise Hochfrequenz-Anpaßnetzwerk die Frequenzbandbreite der Sonde er- höht wird und so das Abstrahlen bzw. Empfangen eines frequenzmodulierten Sendesignals möglich ist. Mit einem derartigen Anpaßnetzwerk wird die Voraussetzung geschaffen, über den Suchvorgang bzw. den dazugehörigen Suchalgorithmus die Entfernungsbestimmung mit einer hohen Genauigkeit bestimmen zu können. Vorzugsweise sind sowohl Koppelsonde als auch Anpaßnetzwerk als passive Leistungsstrukturen vorgesehen, die in Form einer dünnen Goldschicht, beispielsweise 15 mm, vorzugsweise galvanisch hergestellt werden. Aus rein prak-tischen Gründen kann es auch von Vorteil sein, die zur Axialachse unsymmetrische, sin- guläre Einkopplung vorzusehen und den Vorteil der symmetrischen Einkopplung der höheren Sendefrequenz und damit Meßgenauigkeit aufzugeben. Dies hat den Vorteil, daß für nahezu alle gängigen Leitungsstrukturen, insbesondere Kolbenzylindergrößen, eine identische Koppelsonde einsetzbar ist.

Die symmetrische Einkopplung gemäß Anspruch 8 mit mehreren Koppelsonden besitzt den weiteren Vorteil, daß Empfänger und Sender bereits antennenseitig getrennt werden können. Hierzu werden beispielswseise bei vier Koppelsonden jeweils zwei gegenüber liegende Koppelsonden zum Senden und Empfangen verwendet. Führt man keine Trennung von Sende- und Empfangszweig durch, dann wird neben der Koppelsonde auch die Leitungsstruktur des Senders für den Empfänger bis zur Trennung durch den Koppler benutzt. Da die Koppelsonde eine Einfügungsdämpfung besitzt, hat dies zur Folge, daß ein Teil des Sendesignals an der Koppelsonde reflektiert wird und damit in den Empfänger gelangt. Dort überlagert sich der reflektierte Anteil des Sendesignals mit dem eigentlichen Empfangssignals und verschlechtert die Meßgenauigkeit. Dies wird bei der Trennung von Sende- und Empfangszweig bereits auf Antennenseite vermieden.

Die Trennung in eine Sende- und Empfangsantenne hat den weiteren Vorteil, daß gemäß Anspruch 9 jeweils unterschiedliche Ausführungsformen, d.h. elektrische oder magnetische Sonden oder eine Schlitzkopplung, als Sende bzw. Empfangsantennen verwendet bzw. kombiniert werden können. Damit läßt sich eine direkte Überkopplung des Sendesignals in den Empfänger und somit eine Verbesserung der Signalqualität erreichen. Ist vorzugsweise gemäß Anspruch 11 die in einen Sende- und Empfangszweig aufgeteilte Hochfrequenzelektronik der Sensoreinrichtung, deren Empfangszweig aus einem Mischer und/oder mindestens vier Hochfrequenz-Dioden besteht, vorgesehen, so kann aufgrund der Anzahl der Hochfrequenz-Dioden sowohl die Richtungserkennung einer Bewegung eines vorbestimmten Teils der Leitungsstruktur als auch eine eindeutige Entfemungsänderung dieses Teils ermittelt werden.

Wird gemäß Anspruch 12 eine geschlossene Regelschleife vorgesehen, so kann beispielsweise eine aus dem Sendezweig heruntergeteilte Frequenz beispielsweise des Voltage-Controlled-Oszillators (VCO) nicht direkt als Ergebnisgröße herangezogen werden, sondern in einer Frequenz- und Phasenregelung eingesetzt werden. Auf diese Weise ist eine direkte und vereinfachte insbesondere schnelle Verarbeitung der Signale und Auswertung zur Bestimmung des Abstandes gewähr-lei- stet.

Gemäß Anspruch 13 kann beispielsweise diese dynamische Frequenzregelung über ein Phase-Lock-Loop (PLL) gereglt werden, welcher aus mindestens einem Frequenzteiler, einem Phasendiskriminator und einem Tiefpaßfilter realisiert ist, wobei die Sollfrequenz über ein Direct-Digital-Synthesizer vorgegeben wird.

Enthält der Empfangszweig gemäß Anspruch 15 einen IQ-Detektor (Inphase Qua- tratur Detektor), so ist ebenfalls eine besondere Anordnung gegeben, mit der eine Richtungserkennung einer Bewegung eines vorbestimmten Teils der Leitungsstruktur ermöglicht wird.

Eine vorteilhafte, vereinfachte Ausführungsform ergibt sich für den Suchmode dann, wenn sowohl der Frequenzhub des Oszillators als auch die Länge der Verzögerungsleitung so ausgelegt werden, daß sie einer bestimmten, fest vorgegebenen Entfernung der Koppelsonde zu einem Punkt in der Leitungstruktur, beispielsweise in einem Kolben, entsprechen, d.h. wenn gemäß Anspruch 19 ein Synchronisationspunkt in der Leitungsstruktur voreingestellt ist. Wird der Synchronisationspunkt beispielsweise von einem Zylinderkolben überfahren, dann syn- chronisiert sich der Sensor sofort auf, schaltet in den Trackmode um und übernimmt die hochdynamische Positionsbestimmung des Kolbens.

Wird darüberhinaus der Synchronisationspunkt relativ weit entfernt von der Koppelsonde gewählt, dann hat dieses Verfahren den Vorteil, daß sowohl die Verzögerungsleitung als kurzes Stück Leitung, z.B . in gedruckter Form auf der Rückseite der Koppelsonde ausgeführt und der Frequenzhub klein gehalten werden kann.

Weitere vorteilhafte Ausführungsformen sind Gegenstand der übrigen Unteransprüche.

Unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen ist ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel insbesondere für die Verwendung in einem Zylinderkolben dargestellt.

Fig. 1 zeigt eine seitliche Schnittzeichnung einer Integration der Abstandsmeßvorrichtung in einen Zylinderkolben;

Fig. 2 zeigt eine Frontansicht der erfindungsgemäßen Abstandsmeßvorrichtung;

Fig. 3 zeigt eine Frequenzverteilungskurve mit und ohne Anpaßnetzwerk gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;

Fig.4 zeigt ein Blockdiagramm der Hochfrequenz-Elektronik mit einem ersten Empfangszweig zur Bestimmung des Abstandes;

Fig. 5a zeigt eine weitere Ausführungsform einer Hochfrequenz-Elektronik zur Richtungserkennung eines sich bewegenden vorbestimmten Teils in der Leitungsstruktur; Fig. 5bzeigt eine weitere Ausführungsform einer Hochfrequenz-Elektronik zur Richtungserkennung eines sich bewegenden vorbestimmten Teils in der Leitungsstruktur;

Fig. 6 zeigt eine weitere Ausführungsform einer Hochfrequenz-Elektronik zur Bestimmung des Abstandes;

Fig. 1 zeigt ein Anwendungsbeispiel der anmeldungsgemäßen Abstandsmeßvorrichtung wie sie beispielsweise in einem Kolbenstangenzylinder, der beispielsweise bei einem linearen Antrieb sowohl hydraulisch als auch pneumatisch betrieben werden kann, einsetzbar ist. Die Sensoreinrichtung ist axialsymmetrisch um die Kolbenstange 2 in einem Lagerdeckel 4 für die Kolbenstange 2 angeordnet. Wie in Fig. 1 zu erkennen ist, wird in dieser Ausführungsform eine Leitungsstruktur durch die Kolbenstange 2, den Kolben 11 sowie dem Zylindermantel 3 und dem Lagerdeckel 4 definiert. Die in der Sensoreinrichtung vorgesehene Koppelsonde 7 ist in den Lagerdeckel 4 integriert und in Richtung der Leitungsstruktur 5 gerichtet. Femer sind in dem Lagerdeckel 4 Kanäle 13 vorgesehen, die für die elektrischen Zuleitungen der Sensoreinrichtung integriert sind und an einer in der Peripherie des Lagerdeckels 4 vorgesehenen Steckverbindung 9 en-det.

Das Zylinderrohr und somit der Kolbenstangenzylinder selbst kann vielfältig ausgestaltet sein. Wesentlich ist jedoch, daß eine Art Leitungsstruktur 5 bereitgestellt wird, die eine Reflektion des Sendesignals ermöglicht. Die Reflektion im Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 1 wird beispielsweise durch den Kolben 11, der ebenso als Kurzschluß fungiert, ermöglicht. Zum Schutz der Sensoreinrichtung bzw. Koppelsonde 7 kann beispielsweise auch ein Einlagenpuffer 14 zur Dämpfung des Aufpralls des Kolbens auf den Lagerdeckel vor-gesehen sein. In dem Deckel 5 können beispielsweise sowohl ein Bedienfeld als auch ein Anzeigefeld 8 vorhanden sein, mit dem einzelne Schaltpunkte angezeigt bzw. eingestellt werden können.

In Fig. 2 ist eine Frontansicht des Lagerdeckels 4 dargestellt, die die in der anmeldungsgemäßen Abstandsvorrichtung enthaltene Sensoreinrichtung zeigt. In dieser in Fig.2 dargestellten Ausführungsform ist die Verwendung für einen kreisförmigen Zylinderkolben konzipiert worden. Die Sensoreinrichtung weist z.B. eine mehrlagige Keramikscheibe 21 auf, auf deren Vorderseite die Koppelsonde 7 ausgebildet ist und deren Rückseite als Trägersubstrat für die Elektronik-Bauteile dient. Die Durchkontaktierung 23 der Sende-Empfangsleitung zur Koppelsonde 7 erfolgt vorzugsweise galvanisch oder über eine Apperturkopplung. Um einen größeren Frequenzbereich durchstimmen zu können, ist ein Anpaßnetzwerk 25 vorgesehen, welches zwischen dem Einspeisepunkt, der durch die Durchkontaktierung 23 vorgegeben ist, und der Koppelsonde 7 angeordnet ist.

Fig. 3 zeigt deutlich, welchen Einfluß das Anpaßnetzwerk auf eine Frequenzverteilung haben kann. Deutlich ist zu erkennen, daß sich der Bereich der durch- stimmbaren Frequenzen, d. h. die Halbwertsbreite, mit Anpaßnetzwerk verdoppelt. An dieser Stelle sei bereits darauf hingewiesen, daß die Keramikscheibe nicht generell um die Kolbenstange verlaufen muß, sondern auch aus einem kleinen, kreisrunden Substrat besteht, welches unsymmetrisch an einer Stelle der Kolbenstange eingebracht ist. Generell können aber auch die Koppelsonde aus mehreren beispielsweise aus zwei Kontaktierungen bestehen und einem Stück gedruckter Leitung auf der Vorderseite des Substrats, welches die beiden Durchkontak-tierun- gen miteinander verbindet.

Hierbei besteht die einfachste Ausführungsform einer magnetischen Koppelsonde aus einem Stück Koaxialleitung, bei höheren Frequenzen vorzugsweise einer sogenannten Semirigid-Leitung. Die Koaxialleitung wird mechanisch durch den Lagerdeckel geführt. Der offene Innenleiter wird anschließend über eine kurze Schleife in der Luft geführt und am Lagerdeckel aufgelöst und somit kurzgeschlossen.

Ähnlich der elektrischen Sonde kann die magnetische auch als gedruckte Streifenleitung ausgeführt werden. Hierbei werden die Leitungsführungsen bezogen auf die Kolbenstangen sternförmig von innen nach außen angeordnet. Die Durchkontaktierung verbindet wiederum die Elektronik auf der Rückseite des Substrates mit der gedruckten Streifenleitung auf der Vorderseite. Am inneren Ende der ge- druckten Streifenleitung befindet sich die Durchkontaktierung, am äußeren Ende ist die Leitung mit dem Zylindergehäuse kurzgeschlossen. Weitere Ausführungsformen, z.B . die über Schlitzkopplung sind denkbar. Ansonsten sind alle Variationsmöglichkeiten bezüglich der koaxialen Symmetrie anwendbar wie bei der elektrischen Koppelsonde.

In Fig. 4 ist die Auswerteelektronik zusammen mit der Hochfrequenz-Elektronik dargestellt. Hierbei ist zu erkennen, daß die Koppelsonde 7 von einem Oszillator 31 vorzugsweise einem spannungsgesteuerten Oszillator (VCO) angesteuert wird, wobei die Abstimmspannung durch eine Rampensteuerung aus der Steuerungsund Auswerteelektronik 33 hervorgerufen wird. Das Sendesignal wird über eine magnetische oder elektrische Koppelsonde in die Leitungsstruktur eingespeist (Sendezweig). In einem ersten Schritt wird der absolute Abstand zwischen absolutem Einspeisepunkt und Kolben gemessen. Hierbei wird eine Laufzeitmessung des frequenzmodulierten Sendesignals ausgewertet. Es ergibt sich gemäß Gleichung 1 dargestellter Zusammenhang.

Die Auswertung des empfangenen und am Mischer 35 in der Frequenz herabgesetzten Signals liefert den absoluten Abstand zwischen Einspeisepunkt und Position des Kolbens, bzw. eines vorbestimmten Teils in einer Leitungsstruktur, mit einer Genauigkeit mindestens der halben Wellenlänge des Sendesignals. Dieses Verfahren wird als Suchverfahren bezeichnet. Nachdem die Kolbenposition mit hinreichender Genauigkeit eindeutig ermittelt wurde, wird in den sogenannten Track- Mode umgeschaltet. Hierbei wird ein Dauerstrichsignal, z. B. bei 5 GHz, in den Zylinder eingekoppelt. Aufgrund der Einkopplung bildet sich eine stehende Welle aus, deren Verschiebung durch die Bewegung des Kolbens erfolgt und über eine Phasenauswertung, des in der Frequenz herabgesetzten Signals ermittelt wird. Dieses Verfahren ermöglicht die Bestimmung der Entfernung zum Kolben mit der Genauigkeit im Submillimeter-Bereich. Die generell in einen Sende- und Empfangszweig aufgegliederte Hochfrequenz-Elektronik besteht entsprechend Bild 4 aus einem spannungsgesteuerten Oszillator (VCO) und einem oder mehreren Frequenzteilern. Der Oszillator wird über die Abstimmspannung einer Varaktordiode in der Frequenz z. B. zwischen 4 und 6 GHz durchgestimmt. Ein Teil der Energie wird resistiv aus dem Sendezweig ausgekoppelt und über Frequenzteiler herunter- geteilt, z. B. auf 30 MHz, so daß die Sendefrequenz zu jedem Zeitpunkt bekannt ist. Der Empfänger besteht aus einem Mischer 35, der das Empfangssignal durch Mischung mit einem Sendesignal in einem Frequenzbereich bis zu einigen wenigen KHz-Signalen transformiert. Da während der Track-Phase nur ein Dauerstrichsignal gesendet wird, muß es sich bei dem Mischer um einen gleichstromgekoppelte Mischer handeln.

In Fig. 5a ist anstelle des Mischers gemäß Figur 4 eine Anordnung aus Detektordioden 45 vorgesehen. Um sowohl die Richtungserkennung als auch eine eindeutige Entfemungsänderung der Kolbenposition durch Verschiebung der stehenden Welle feststellen zu können, müssen mindestens vier Detektordioden verwendet werden, die entsprechend Gleichung 2 beabstandet sein müssen:

Abstand der Dioden = n (Wellenlänge/2) + Wellenlänge/16 mit n = 1, 2,... ( ,)

Zur Erläuterung der Entfernungsbestimmung wird darauf hingewiesen, daß es zwei Phasen der Signalauswertung gibt. Nach dem Einschalten des Sensors oder nach einer einer Betriebsstörung, beispielsweise durch einen Spannungsausfall, wird im sogenannten Suchmodus eine absolute Entfernungsbestimmung zum Zylinderkolben bzw. zum vorbestimmten Teil in der Leitungsstruktur durchgeführt.

Hierbei wird der Oszillator (VCO) in seiner Frequenz, z.B. innerhalb einer Bandbreite von 1.5 GHz, moduliert. Die Entfernung Koppelsonde zum Zylinderkolben läßt sich dann durch Berechnung einer FFT (Fast-Fourier-Transformation) mit anschließender Berechnung der DFT (Discret-Fourier-transformation) des Videosignals mit einer Genauigkeit der Entfernungsbestimmung der halben Wellenlänge oder über eine einfache Nullstellen- oder Minimum- oder Maximumzählung bestimmen.

Hierbei gilt: Zylinderlänge = n x Lichtgeschwindigkeit/2 x Frequenzhub

Dieser Gleichung ist leicht zu entnehmen, daß eine interne Zylinderlänge 0 (Kolben befindet sich im Anschlag am Einspeisepunkt) einen unendlich großen Frequenzhub erfordern würde. Deshalb wird zwischen Empfänger und Einspeisepunkt eine 50W Verzögerungsleitung benötigt. Die Länge der Verzögerungsleitung begrenzt auch bei Kolbenanschlag den erforderlichen Frequenzhub auf eine realisierbare Größe von z.B. 20% der Sendefrequenz.

Die Frequenz des VCOs wird hierbei in der einfachsten Ausführungsform entsprechend Figur 4 statisch über einen Mikrokontroller oder diskrete Elektronik geregelt. Dazu wird ein Teil des Sendesignals z.B. resistiv aus dem Sendezweig ausgekoppelt und wahlweise über mindestens einen Frequenzteiler 37 in der Frequenz soweit heruntergesetzt, daß die sich dann ergebende Frequenz mittels eines einfachen digitalen Zählers bestimmt werden kann. Die Abweichung zwischen Soll- und IST-Frequenz des Oszillators wird anschließend durch Änderung der Abstimmspannung am Oszillator nachgeregelt, indem z.B. über Digital/Analogwandlung der entsprechende Spannungswert ausgegeben wird. Dieses Verfahren zur Bestimmung der Frequenzregelung wird "statische Frequenzregelung" genannt.

In Fig. 5b ist eine weitere Möglichkeit gezeigt, während der Abstandsbestimmung auch eine Richtungserkennung durchführen zu können. Anstelle eines Mischers 35 gemäß Figur 4 und einer Anordnung aus Detektordioden 45 gemäß Figur 5a wird hier als Empfangszweig ein IQ-Detektor eingesetzt. Der IQ-Detektor besteht aus 2 Mischern 55 und 65, deren z.B. Lokaloszillatoren einen Phasenversatz von 90° besitzen. Somit erhält man zwei Empfangssignale, Inphase (sinus-Anteil) und Quatratur (cosinus-Anteil). Aufgrund des Verhältnisses beider zueinander, ist es dann möglich, die Vorwärtsbewegung von der Rückwärtsbewegung des Kolbens zu unterscheiden (Richtungserkennung). Das Verfahren wird vorzugsweise im Track-Mode ausgenutzt, wenn ein CW-Signal (bei einer Frequenz) abgestrahlt wird. Die 90° Leitungslängenunterschiede zwischen den beiden Lokaloszillatoren gelten nur bei einer festen Sendefrequenz. Diese muß dann auch im Track-Mode eingehalten werden.

In Fig. 6 ist die dynamische Frequenzregelung gezeigt, deren wesentlicher Unterschied darin besteht, daß die über den Frequenzteiler 37 heruntergeteilte VCO- Frequenz nicht direkt als Ergebnisgröße dient, sondern in einer Frequenz- und Phasenregelung verwendet wird und somit einen geschlossenen Regelkreis bildet. Durch z. B . einen MikroController wird ein direkter digitaler Synthesizer (DDS) 71 auf eine Frequenz eingestellt, die als Führungsgröße über ein Phasendiskriminator 73, welcher das aus dem digitalen Synthesizer 71 ausgehende Signal und das heruntergeteilte Frequenzsignal diskriminiert, in die geschlossene Regelschleife eingeht. Nach Bestimmung der absoluten Entfernung mit einer der voran genannten Regelungen schaltet der Sensor in den Track-Mode, um die Genauigkeit der Entfernungsmessung zu verbessern und die hochdynamische Verfolgung des Kolbens im Betrieb zu ermöglichen.

Im Track-Mode wird nun ein CW-Signal gesendet. Es bildet sich dann im Zylinder eine stehende Welle, deren Änderung im Empfänger durch den zuvor beschriebenen IQ-Detektor bzw. eine Anordnung von Detektodioden 45 bzw. des Mischers 35 ins Basisband, beispielsweise von 0 bis 100 kHz, herabgesetzt und anschließend durch die nachgeschaltete Elektronik ausgewertet wird.

Wählt man die Sendefrequenz im Track-Mode so niedrig, daß die halbe Wellenlänge gerade der maximalen Zylinderlänge entspricht, dann kann über die einfache CW Messung eine eindeutige Entfernungsbestimmung durchgeführt und auf den Searchmode bzw. Suchmode ganz verzichtet werden.

Dieses Verfahren kann besonders vorteilhaft bei langhubigen Zylindern eingesetzt werden. Es ist nur dann problematisch, wenn eine große Anzahl von unterschiedlichen Zylindergrößen betrachtet wird und die Sendefrequenz für alle Zylindertypen beibehalten werden soll (universell einsetzbare Sensoren), insbesondere da die Sendefrequenz, um eine eindeutige Entfernungsbestimmung durchführen zu kön- nen, entsprechend dem längsten Zylinder ausgewählt werden muß. Für sehr kleine Zylinder wird die Entfernungsbestimmung dann sehr ungenau.

Durch den verwendeten Mikrokontroller und der Zylinderkonstruktion ergibt sich eine große Vielzahl der möglichen elektrischen und mechanischen Ausführungen sowie die Implementierung von Zusatzfunktionen.

So kann für die Anordnung der elektrischen Anschlußverbindungen jede beliebige Stelle der feststehenden Zylinderteile verwendet werden. Die interne Zuführung erfolgt dann über entsprechende Kanäle des Gehäuseprofils. Dies gilt auch für eine Bedienerschnittstelle, die zur Anzeige und Einstellung der Schaltpunkte des Zylinders teilweise benötigt. Diese Schnittstelle kann aus LED, LCD Anzeigen bestehen und eine Einstellmöglichkeit der Schaltpunkte über Teach-In-Tasten bzw. Potentiometer bieten.

Femer kann dieses Bedienfeld auch vom Zylinder abgesetzt sein, wodurch eine Verbesserung der Zugänglichkeit erreicht wird.

Zusatzfunktionen, welche dieses in der Abstandsvorrichtung eingesetzte Sensorsystem gegenüber dem Stand der Technik zusätzlich erlaubt, sind zum Beispiel die Fehler- und Selbstdiagnose, freie Konfiguration der Ausgänge, zusätzliche direkte Steuerung weiterer Komponenten wie z.B. zuschaltbare Drosseln bzw. Regler, sowie eines Busanschlußknoten. Unter freier Ausgangskonfiguration ist zu verstehen, daß beispielsweise jeder Schaltausgang als Fehlersignal, zur externen Ka- belbruchdetektion, als Serviceintervallanzeige oder als Analogausgang mit frei definierbarer Kennlinie eingerichtet werden kann.

Die elektrische Verbindung ist vorzugsweise steckbar, wobei den Spannungsversorgungsleitungen ein zusätzliches, aufmoduliertes, bidirektionales Kommunikationssignal überlagert werden kann. Hierdurch ist ohne zusätzlichen Aufwand eine Parametrierung bzw. Einrichtung mit einem externen Gerät möglich. Neben dieser Anschlußtechnik ist auch eine reine Busanschlußtechnik denkbar, die idealerweise bereits über die pneumatischen Anschlüsse geführt bzw. integriert ist. Zudem ist eine drahtlose Signalübertragung möglich.

Um den Einsatzbereich, insbesondere im Hoch- und Tieftemperaturbereich des Zylinders deutlich zu erweitem, ist eine abgesetzte, d.h. nicht integrierte Auswerteelektronik möglich. Die Verbindung zwischen Koppelsonde und Auswerteelektronik erfolgt über Streifenleiter oder Hochfrequenz-Koaxialleitungen. Da sich dann am bzw. im Zylinder keine aktiven elektronischen Komponenten mehr befinden, sind die Anwendungen im Hochtemperaturbereich auf einfache Weise möglich.

Das anwendungsgemäße Verfahren besitzt noch einen weiteren Vorteil im Bereich Füllstandsmessung, insbesondere von Trennschichten. Befinden sich mehrere Flüssigkeiten mit unterschiedlichen Dielektrizitätskonstanten in der Leitungsstruktur, beispielsweise eines Tauchrohres eines Tanks, dann ist die Bestimmung der Grenzschicht zwischen den Flüssigkeiten möglich.

Eine häufige Anwendung hierfür findet sich beispielsweise in Öltanks. Im Laufe der Zeit bildet sich Kondenswasser am Boden der Tanks welches abgesaugt werden soll, ohne den Tank leeren zu müssen. Hierbei schwimmt das Öl mit einer Dielektrizitätskonstante von ca. 2 bis 10 auf der Wasseroberfläche mit einer Dielektrizitätskonstante von ca. 88.

Claims

Ansprüche

1. Abstandsmeßvorrichtung mit einer Sensoreinrichtung und einer Auswerteelektronik,

dadurch gekennzeichnet, daß

die Sensoreinrichtung zumindest eine Koppelsonde zur Einspeisung eines Sendesignals in eine Leitungstruktur aufweist.

2. Abstandsmeßvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Koppelsonde eine magnetische oder elektrische Einkoppelung oder eine Schlitzkopplung in einen Hohlleiter oder eine Koaxialleitung als Leitungsstruktur ermöglicht.

3. Abstandsmeßvorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß über die Koppelsonde eine elektromagnetische Welle im Hochfrequenzbereich, vorzugsweise zwischen 10 MHz bis 25 GHz, eingespeist wird.

4. Abstandsmeßvorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die eingekoppelte elektromagnetische Welle eine monomodige Ausbreitung aufweist, vorzugsweise im TEM-Mode bei koaxialen Strukturen.

5. Abstandsmeßvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß es sich bei der Einkopplung um eine singuläre Einkopplung und/oder eine axialsymmetrische Einkopplung mit mehreren Koppelsonden handelt.

6. Abstandsmeßvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß ein Anpaßnetzwerk vorgesehen ist.

7. Abstandsmeßvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Sensoreinrichtung eine Hochfrequenz-Elektronik mit einem Sende- und Empfangszweig aufweist.

8. Abstandsmeßvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7 dadurch gekennzeichnet, daß mehrere Koppelsonden vorgesehen sind, wobei je die Hälfte der Koppelsonden für Sender bzw. Empfänger vorgesehen sind.

9. Abstandsvorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß für die für den Sender vorgesehene Senderantenne und für die für den Empfänger vorgesehene Empfängerantenne unterschiedliche Typen der Koppelsonden verwendet werden.

10. Abstandsmeßvorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Sendezweig aus einem Oszillator, vorzugsweise einem Voltage Controlled Oszillator (VCO) besteht.

11. Abstandsmeßvorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Empfangszweig aus einem Mischer und/oder mindestens vier Hochfrequenz-Dioden besteht, wobei die Dioden so angeordnet sind, daß der Abgriff des Signals auf der Sendeleitung jeweils im Abstand 1/(4 mal Anzahl der Dioden)-tel der Wellenlänge des Sendesignals im CW-Betrieb erfolgt.

12. Abstandsmeßvorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß eine geschlossene Regelschleife vorgesehen ist.

13. Abstandsmeßvorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Regelschleife ein Phase Locked Loop (PLL) ist und aus mindestens einem Frequenzteiler, einem Phasendiskriminator und einem Tiefpaßfilter besteht und die Sollfrequenz über einen DDS (Direct Digital Synthesizer) vorgegeben wird (dynamische Frequenzregelung/bestimmung).

14. Abstandsmeßvorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Regelschleife aus mindestens einem Frequenzteiler besteht und über einen Frequenzzähler, MikroController und Digital-Analogwandler geschlossen wird (statische Frequenzregelung/bestimmung)

15. Abstandsmeßvorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Empfangszweig aus einem Inphase-Quatratur- Detektor besteht.

16. Verfahren zur Bestimmung eines Abstands, insbesondere unter Verwendung einer Abstandsmeßvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 15, mit folgenden Schritten a ) Bereitstellen eines Sendesignals, welches über eine Koppelsonde in eine Leitungsstruktur eingeleitet wird; b ) Messung des Abstands zwischen dem von der Koppelsonde definierten Einspeisepunkt und einem vorbestimmten Teil der Leitungsstruktur.

17. Verfahren nach Anspruch 16, welches femer den Schritt c) aufweist, Bereitstellen eines frequenzmodulierten Hochfrequenz-Dauerstrichsignals, welches von der Koppelsonde in die Leitungsstruktur eingespeist wird, mit dem kontinuierlich der zu messende Abstand bestimmt wird.

18. Verfahren nach Anspruch 16, welches femer den Schritt c) aufweist, Bereitstellen eines frequenzmodulierten Hochfrequenz-Dauerstrichsignals, welches von der Koppelsonde in die Leitungsstruktur eingespeist wird, mit dem kontinuierlich der zu messende Abstand absolut bestimmt wird.

19. Verfahren nach einem der Ansprüche 16 bis 18, welches femer den Schritt d) aufweist, Voreinstellen eines Synchronisationspunkts in der Leitungsstruktur.

20. Verfahren nach einem der Ansprüche 16 bis 19, bei dem im Schritt a) ein einmodiges Sendesignal, vorzugsweise im TEM-Mode bei koaxialen Strukturen, verwendet wird.

21. Verfahren nach einem der Ansprüche 16 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß als Leitungsstruktur ein Hohlleiter oder eine Koaxialleitung verwendet wird.

22. Verwendung der Abstandsmeßvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 15, insbesondere unter Heranziehung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 16 bis 21, in einem Zylinderkolben.

23. Verwendung nach Anspruch 22, bei der ein pneumatischer Linearantrieb in Form eines Kolbens herangezogen wird.

24. Verwendung nach Anspruch 22, bei der ein hydraulischer Linearantrieb in Form eines Kolbens herangezogen wird.

25. Verwendung nach Anspruch 22, bei der ein Tauchrohr in einem Tank verwendet wird.